致密砂巖裂縫測(cè)井識(shí)別特色技術(shù)及其應(yīng)用效果
——以四川盆地川西坳陷新場(chǎng)氣田上三疊統(tǒng)須家河組二段為例

劉志遠(yuǎn)，李 浩，武清釗，南澤宇，蘇俊磊，金武軍

(中國(guó)石化 石油勘探開(kāi)發(fā)研究院，北京 100083)

致密砂巖是指孔隙度小于10%、覆壓基質(zhì)滲透率低于0.1×10-3μm2的砂巖[1-2]，在中國(guó)分布廣泛，特別是在四川盆地、鄂爾多斯盆地陸相地層。其中，致密油可采資源量達(dá)到(10～20)×108t[3]，天然氣可采資源量達(dá)到(8.8～12.1)×1012m[4]，是中國(guó)最具潛力的油氣資源。致密砂巖中常發(fā)育裂縫，而裂縫不但是致密砂巖油氣儲(chǔ)集與運(yùn)移的重要通道，更是這類(lèi)儲(chǔ)層能否獲得高產(chǎn)及穩(wěn)產(chǎn)的重要因素[5-9]。準(zhǔn)確識(shí)別井點(diǎn)上的裂縫，可以為搞清致密砂巖中裂縫分布、尋找致密砂巖甜點(diǎn)與有效開(kāi)發(fā)提供有利的依據(jù)。

電成像是識(shí)別裂縫的有效方法[10-14]，但由于電成像價(jià)格高、測(cè)速慢，在實(shí)際生產(chǎn)中應(yīng)用并不廣泛。利用常規(guī)測(cè)井識(shí)別裂縫很早就被提出并被持續(xù)研究，J.蘇等人采用孔隙度與微球形聚焦電阻率交會(huì)識(shí)別裂縫[15]，孫建孟采用曲線變化率法和孔隙結(jié)構(gòu)指數(shù)法等方法識(shí)別裂縫[16]，譚海芳提出通過(guò)孔隙度差值、電阻率下降、聲波時(shí)差增大和變密度異常等指示裂縫[17]，趙永剛提出基于井徑、電阻率、密度和聲波等常規(guī)測(cè)井曲線計(jì)算出8個(gè)裂縫指示參數(shù)，構(gòu)建裂縫綜合識(shí)別參數(shù)進(jìn)行裂縫識(shí)別[18]。由于受常規(guī)測(cè)井分辨率低、致密砂巖段巖性和物性變化快以及裂縫發(fā)育規(guī)模小且產(chǎn)狀多變等因素影響，裂縫識(shí)別難度較大[19-20]，嚴(yán)重影響了致密砂巖氣藏評(píng)價(jià)與有效開(kāi)發(fā)。因此，有必要進(jìn)一步探索利用常規(guī)測(cè)井識(shí)別致密砂巖裂縫的方法。

本文以川西坳陷新場(chǎng)氣田上三疊統(tǒng)須家河組二段致密砂巖為例，依據(jù)巖心、電成像和生產(chǎn)測(cè)試等一手資料明確裂縫層段，搞清裂縫常規(guī)測(cè)井響應(yīng)特征，通過(guò)提取多個(gè)裂縫敏感參數(shù)，采用灰色關(guān)聯(lián)識(shí)別裂縫，模式聚類(lèi)識(shí)別裂縫類(lèi)型，取得了較好的應(yīng)用效果，研究成果對(duì)致密砂巖新井投產(chǎn)方案設(shè)計(jì)、老井挖潛、儲(chǔ)層類(lèi)型評(píng)價(jià)和產(chǎn)能預(yù)測(cè)等具有積極意義。

1 研究區(qū)概況

川西坳陷位于龍門(mén)山?jīng)_斷帶與龍泉山隆起帶所限定的四川盆地西部，是晚三疊世以來(lái)形成的疊覆型盆地，坳陷呈現(xiàn)“三隆兩凹一坡”的構(gòu)造格局[21]，即龍門(mén)山前構(gòu)造帶、新場(chǎng)構(gòu)造帶、知新場(chǎng)構(gòu)造帶、成都凹陷、梓潼凹陷和中江斜坡。新場(chǎng)氣田處于川西坳陷中段NEE向新場(chǎng)構(gòu)造帶上，是從晚三疊世以來(lái)經(jīng)歷了多期構(gòu)造運(yùn)動(dòng)的復(fù)合大型隆起帶[22-23](圖1)，氣田位于該構(gòu)造帶西部，整體上表現(xiàn)為NWW向構(gòu)造，南陡北緩。

四川盆地自元古宙—新生代沉積有巨厚的海-陸兩相巖層，須家河組為晚三疊世海-陸過(guò)渡相與早期陸相沉積，該時(shí)期川西坳陷處于龍門(mén)山類(lèi)前陸盆地的前緣坳陷帶沉降和沉積中心[24-25]，存在西部龍門(mén)山、東部川中古隆起以及北部米倉(cāng)山-大巴山造山帶等多個(gè)物源。縱向上須家河組可分為5段，其中須二段早中期主要為三角洲-湖泊沉積體系，后期河道發(fā)育，發(fā)育數(shù)個(gè)規(guī)模較大的辮狀河三角洲沉積體系，這使得新場(chǎng)地區(qū)須二段沉積厚度較大(鉆厚560～660 m)，中、上部地層巖性以厚層細(xì)粒巖屑砂巖為主，砂體單層厚度平均可達(dá)70 m，下部主要為砂巖和泥頁(yè)巖互層，砂體中常夾有泥質(zhì)條帶和煤層(線)。

須二段砂體物性致密，孔隙度主要分布在2.5%～4.5%，基質(zhì)滲透率差，普遍低于0.1×10-3μm2，但局部也存在孔隙較發(fā)育層段，如新203井部分巖心孔隙度達(dá)到9%，滲透率達(dá)0.2×10-3μm2。

受多期構(gòu)造運(yùn)動(dòng)的影響，砂體中裂縫發(fā)育[26-27]，巖心多見(jiàn)低角度裂縫(圖2a)，局部見(jiàn)高角度裂縫。低角度裂縫密度較大，部分巖心呈薄餅狀，但開(kāi)度小，常有次生方解石、次生石英等填充。高角度裂縫密度相對(duì)較低，裂縫開(kāi)度相對(duì)較大，呈填充-半填充狀(圖2b)。

鄰近的什邡金河剖面露頭顯示(圖2c)，須家河組厚層巖屑砂巖中發(fā)育大型低角度裂縫組合，其中2條大開(kāi)度低角度裂縫穩(wěn)定發(fā)育，裂縫開(kāi)度大、延伸長(zhǎng)，但裂縫密度低，其周?chē)l(fā)育大量的伴生裂縫，這些伴生裂縫雖裂縫密度大，但開(kāi)度小，產(chǎn)狀復(fù)雜多變。

2 裂縫測(cè)井響應(yīng)特征

裂縫為連續(xù)或不連續(xù)的面狀非均質(zhì)儲(chǔ)集空間，其中充注有油氣和地層水等原始流體。由于鉆井過(guò)程中采用井筒壓力大于地層壓力鉆井，鉆井液會(huì)沿著張開(kāi)裂縫侵入地層，驅(qū)替其中的原始流體。測(cè)井時(shí)，縫間流體、裂縫產(chǎn)狀、裂縫密度、開(kāi)度和填充程度等因素都會(huì)對(duì)測(cè)井儀器響應(yīng)造成不同程度的影響，部分測(cè)井系列響應(yīng)較為明顯。

2.1 電阻率測(cè)井響應(yīng)

裂縫對(duì)側(cè)向系列電阻率測(cè)井影響較大。由于工區(qū)內(nèi)鉆井液主要采用水基泥漿，導(dǎo)電性較好，侵入裂縫的泥漿與地層形成并聯(lián)導(dǎo)電[28]，造成裂縫段電阻率較之鄰近相似無(wú)縫地層突變降低，特別是在高阻背景條件下(圖3，深度4 955～4 960 m)。裂縫數(shù)值模擬[29]顯示，裂縫段電阻率降低程度與裂縫張開(kāi)度、裂縫內(nèi)泥漿礦化度、背景電阻率等因素呈正比，而與裂縫填充程度呈反比。

雙側(cè)向幅度差異也受裂縫影響，主要是由于深、淺側(cè)向探測(cè)深度不同，裂縫-地層并聯(lián)導(dǎo)電系統(tǒng)中裂縫影響存在差異[30]，網(wǎng)狀縫與高角縫的雙側(cè)向表現(xiàn)為明顯的正差異特征，而低角縫雙側(cè)向基本重合。

造成電阻率降低的并非只有裂縫，孔隙發(fā)育、泥質(zhì)條帶甚至巖石粒度變細(xì)也會(huì)造成電阻率降低(圖4，深度5 006～5 011 m)。引起雙側(cè)向正差異的也不僅僅只有天然裂縫，鉆井過(guò)程中形成的鉆井誘導(dǎo)縫、泥漿壓裂縫和應(yīng)力釋放縫等人工誘導(dǎo)裂縫，甚至井眼嚴(yán)重?cái)U(kuò)徑也會(huì)造成雙側(cè)向正差異。圖5中應(yīng)力釋放造成局部井壁崩落引起大段雙側(cè)向正差異現(xiàn)象。

2.2 補(bǔ)償聲波測(cè)井響應(yīng)

聲波時(shí)差對(duì)裂縫的響應(yīng)隨裂縫傾角的不同而存在較大差異，這是由于在補(bǔ)償聲波測(cè)量過(guò)程中，滑行波沿井壁表層傳播[31]。對(duì)于低角縫、斜交縫以及裂縫破碎帶，滑行波在裂縫面發(fā)生反射、折射，波形幅值衰減明顯[32]，幅值衰減可導(dǎo)致首波波至觸發(fā)后延，甚至周波跳躍，引起聲波時(shí)差明顯增大。而對(duì)于高角縫與垂直縫，由于大部分滑行波不受裂縫影響[28]，聲波時(shí)差整體變化不大。

裂縫聲波模擬表明[33]，低角縫開(kāi)度越大，聲波幅值衰減越明顯，引起的聲波時(shí)差增大特征也越明顯。圖3中X3井4 957.5～4959.5 m深度裂縫破碎帶的聲波時(shí)差較相鄰未發(fā)育裂縫段明顯增大，而在裂縫發(fā)育相對(duì)稀疏的4 955.0～4 956.5 m深度，聲波時(shí)差增大程度不及下部裂縫破碎帶。

2.3 自然電位測(cè)井響應(yīng)

對(duì)于自然電位，裂縫段也常表現(xiàn)出負(fù)異常特征[34]，圖3中的X3井裂縫破碎帶自然電位負(fù)異常特征明顯，認(rèn)為主要是裂縫的高滲透性造成的過(guò)濾電動(dòng)勢(shì)所引起[35]。

對(duì)于自然伽馬、補(bǔ)償中子等儀器居中測(cè)量的放射性測(cè)井，裂縫對(duì)曲線影響較少。

3 裂縫敏感參數(shù)與約束指標(biāo)提取

3.1 測(cè)井敏感參數(shù)提取

可以看出，測(cè)井響應(yīng)是裂縫發(fā)育程度、裂縫產(chǎn)狀以及噪音干擾信號(hào)的綜合響應(yīng)，這些響應(yīng)一方面是識(shí)別、區(qū)分裂縫的重要依據(jù)，另一方面也增大了裂縫識(shí)別的難度，測(cè)井裂縫響應(yīng)的提取與去噪技術(shù)是裂縫識(shí)別的關(guān)鍵。本文通過(guò)提取多個(gè)相互獨(dú)立的裂縫敏感參數(shù)與約束指標(biāo)(表1)，用以放大裂縫測(cè)井響應(yīng)同時(shí)壓制其他因素干擾影響，為后續(xù)裂縫識(shí)別提供可靠參數(shù)。

電阻率降低因子。通過(guò)求取深側(cè)向電阻率與其最大包絡(luò)差值，在放大裂縫造成電阻率降低響應(yīng)的同時(shí)減弱基質(zhì)導(dǎo)電背景影響，公式中通過(guò)其與自然伽馬比值以減小泥質(zhì)的影響，該因子對(duì)各類(lèi)有效裂縫均敏感。

電阻率最大包絡(luò)算法流程大致包括3個(gè)方面。①標(biāo)記種子點(diǎn)：循環(huán)對(duì)比對(duì)數(shù)電阻率相鄰點(diǎn)大小，當(dāng)對(duì)比點(diǎn)大于等于相鄰點(diǎn)對(duì)數(shù)電阻率記為包絡(luò)線種子點(diǎn)；②剔除泥質(zhì)夾層：判斷電阻率曲線對(duì)應(yīng)泥質(zhì)含量是否超出預(yù)設(shè)泥質(zhì)含量門(mén)檻值，大于門(mén)檻值即將該點(diǎn)作為包絡(luò)線種子點(diǎn)；③插值計(jì)算：種子點(diǎn)間線性插值計(jì)算包絡(luò)線。

時(shí)差增大因子考慮到裂縫造成聲波時(shí)差增大的特征，通過(guò)求取聲波時(shí)差與其最小包絡(luò)線差值(算法與電阻率最大包絡(luò)類(lèi)似)，放大裂縫聲波時(shí)差增大響應(yīng)，壓制背景聲波時(shí)差影響，并通過(guò)進(jìn)一步與非泥質(zhì)體積乘積，減除泥質(zhì)的干擾影響。時(shí)差增大因子對(duì)于低角縫與裂縫破碎帶敏感。

高角縫和垂直縫發(fā)育常造成雙側(cè)向電阻率正差異增大，但在新場(chǎng)氣田須二段致密砂巖內(nèi)，受人工誘導(dǎo)縫等影響，雙側(cè)向也常表現(xiàn)為大段正差異，嚴(yán)重干擾利用雙側(cè)向電阻率差異特征對(duì)裂縫的識(shí)別。研究中在分別求取深、淺雙側(cè)向電阻率最大包絡(luò)趨勢(shì)線基礎(chǔ)上，通過(guò)比較雙側(cè)向電阻率與對(duì)應(yīng)包絡(luò)線幅度差的差異大小，計(jì)算電阻率幅度差因子，盡量壓制由于人工裂縫等背景因素引起的雙側(cè)向電阻率幅度差影響，突出裂縫因素引起的雙側(cè)向電阻率幅度差。

3.2 干擾因素消除技術(shù)

如前所述，裂縫發(fā)育段常具有突變性，從而導(dǎo)致電阻率與聲波曲線形態(tài)復(fù)雜化，這與孔隙發(fā)育引起的平緩變化特征存在一定差異。考慮到常規(guī)測(cè)井曲線縱向分辨率相對(duì)較低，研究中通過(guò)分段計(jì)算單位厚度內(nèi)曲線長(zhǎng)度反映曲線維度(表1)。圖5和圖6分別顯示了X501與X5井裂縫與非裂縫段曲線維度對(duì)比，可以看出裂縫發(fā)育段電阻率與聲波維度較大[36]，而非裂縫段兩個(gè)維度均明顯偏低。研究中可以據(jù)此設(shè)置門(mén)檻值作為約束指標(biāo)，對(duì)孔隙儲(chǔ)層進(jìn)行篩除。

4 灰色關(guān)聯(lián)識(shí)別裂縫

利用電成像等資料明確裂縫層段作為樣本，通過(guò)提取上述敏感因子作為已知信息，應(yīng)用灰色關(guān)聯(lián)分析確定敏感因子的權(quán)重系數(shù)，加權(quán)計(jì)算裂縫指示曲線，進(jìn)而采用閾值約束識(shí)別裂縫，并在建立裂縫敏感因子響應(yīng)模式庫(kù)的基礎(chǔ)上，采用模式識(shí)別來(lái)判斷裂縫類(lèi)型。

采用灰色關(guān)聯(lián)確定敏感因子權(quán)重系數(shù)，首先對(duì)敏感因子進(jìn)行標(biāo)準(zhǔn)化處理，然后計(jì)算子因素(裂縫敏感因子)與母因素(電成像裂縫發(fā)育程度)之間的關(guān)聯(lián)度，最后用關(guān)聯(lián)度與其總和之比確定各敏感因子權(quán)重系數(shù)，計(jì)算過(guò)程主要包括母序列與子序列的選定、關(guān)聯(lián)系數(shù)、關(guān)聯(lián)度、關(guān)聯(lián)序和關(guān)聯(lián)矩陣的計(jì)算[37-39]，具體算法如下。

1)母、子序列選定

將電成像裂縫發(fā)育程度作為關(guān)聯(lián)分析的母序列記為{Xt(0)(0)}，其中：Xt(0)(0)表示電成像裂縫發(fā)育程度，%；t為裂縫層段樣本標(biāo)記，取值為1，2，…，n。確定對(duì)應(yīng)樣本的敏感因子作為子序列記為{Xt(0)(i)}，其中：Xt(0)(i)表示裂縫層段敏感因子；i為子因素(敏感因子)標(biāo)記，取值為1，2，…，m。

2)原始數(shù)據(jù)變換

由于母、子序列中因素的物理意義不同，數(shù)據(jù)的量綱也不一定相同，因此需要對(duì)原始數(shù)據(jù)做變換以消除量綱間的差異。對(duì)母、子序列數(shù)據(jù)進(jìn)行歸一化：

(1)

式中：min為取最小值；max為取最大值；Xt(1)(i)為歸一化變換后的序列，無(wú)量綱。

將變換后的母序列記為{Xt(1)(0)}，將子序列記為{Xt(1)(i)}，進(jìn)一步計(jì)算出同一樣品點(diǎn)子因素與母因素觀測(cè)值之間的絕對(duì)值及其級(jí)值分別為：

式中：Δt(i,0)為某一樣品點(diǎn)相比較序列的絕對(duì)差，無(wú)量綱；maxi為取同一子因素的子因素與母因素觀測(cè)值之間的絕對(duì)值的最大值；maxt為取同一樣品點(diǎn)子因素與母因素觀測(cè)值之間的絕對(duì)值的最大值；mini為取同一子因素的子因素與母因素觀測(cè)值之間的絕對(duì)值的最小值；mint為取同一樣品點(diǎn)子因素與母因素觀測(cè)值之間的絕對(duì)值的最小值；Δmax與Δmin為所有比較序列各個(gè)樣品點(diǎn)中的絕對(duì)差中的最大值和最小值，無(wú)量綱；Δmin一般為0。

母序列與子序列的關(guān)聯(lián)系數(shù)Lt(i,0)計(jì)算結(jié)果，計(jì)算公式為：

(5)

式中：ρ為分辨系數(shù)，其目的是為削弱最大絕對(duì)差數(shù)值太大而失真的影響，提高關(guān)聯(lián)系數(shù)之間的差異顯著性，一般情況下取0.1～0.5，本次取0.25，無(wú)量綱。

各子因素對(duì)母因素之間的關(guān)聯(lián)度ri,0可以由下式得出

(6)

式中：ri,0為各子因素(裂縫敏感因子)關(guān)聯(lián)度，無(wú)量綱。

各子因素(裂縫敏感因子)權(quán)重系數(shù)為各子因素關(guān)聯(lián)度與總和比，歸一化確定縫敏感因子權(quán)重系數(shù)，公式為：

(7)

式中：αi為各子因素權(quán)重系數(shù)，無(wú)量綱。

通過(guò)上述算法確定川西凹陷新場(chǎng)須二中亞段裂縫敏感因子權(quán)重系數(shù)，電阻率降低因子權(quán)重0.407，時(shí)差增大因子權(quán)重0.279，電阻率幅度差因子權(quán)重0.178，自然電位因子權(quán)重0.136，其中電阻率降低因子權(quán)重最大，對(duì)于裂縫最為敏感，同時(shí)依據(jù)表1中算法，依據(jù)刻度范圍歸一化后，結(jié)合樣品約束指標(biāo)范圍，確定了裂縫約束指標(biāo)閾值，電阻率與聲波維度閾值均取0.05，無(wú)量綱。

據(jù)此，采用各裂縫敏感因子加權(quán)計(jì)算得到裂縫指示。

FRACT_FF=∑αiVi

(8)

式中：FRACT_FF為裂縫指示，無(wú)量綱；Vi為歸一化后的裂縫敏感因子，無(wú)量綱。

進(jìn)一步采用裂縫指示曲線與電成像裂縫發(fā)育程度相關(guān)對(duì)比，確定裂縫指示閾值取0.1較為合適，據(jù)此進(jìn)行裂縫識(shí)別。

由于各敏感因子對(duì)不同類(lèi)型裂縫響應(yīng)存在差異，可依據(jù)敏感因子差異采用模式識(shí)別方式進(jìn)行裂縫類(lèi)型判斷。研究中在歸納各類(lèi)裂縫典型響應(yīng)基礎(chǔ)上，建立了須二段裂縫敏感因子模式庫(kù)(表2)，通過(guò)對(duì)比待評(píng)價(jià)樣本與各裂縫間模式歐式距離遠(yuǎn)近進(jìn)行裂縫類(lèi)型判別。

表2 川西坳陷新場(chǎng)氣田須二段裂縫敏感因子模式庫(kù)

裂縫模式識(shí)別表達(dá)式為：

(9)

5 應(yīng)用效果

為了驗(yàn)證上述識(shí)別方法的有效性，選取研究區(qū)有成像測(cè)井資料的井，利用成像資料標(biāo)記出裂縫發(fā)育段，并根據(jù)常規(guī)測(cè)井資料計(jì)算裂縫指示曲線，兩者對(duì)比后即可開(kāi)展應(yīng)用效果分析。

圖5顯示了X501井常規(guī)測(cè)井裂縫識(shí)別效果。電成像顯示該井多段斜交縫與網(wǎng)狀縫發(fā)育，常規(guī)測(cè)井表現(xiàn)為電阻率降低、聲波時(shí)差增大特征，對(duì)應(yīng)的裂縫敏感因子中的電阻率降低因子與聲波時(shí)差因子響應(yīng)明顯，由此計(jì)算裂縫指示曲線與電成像裂縫基本一致。模式識(shí)別以網(wǎng)狀縫與斜交縫為主，也與電成像吻合較好，僅有電成像上個(gè)別孤立裂縫未能有效識(shí)別。圖中還可看出，在孔隙相對(duì)發(fā)育的5 125～5 131 m深度段，雖然電阻率降低同時(shí)聲波時(shí)差增大，但電阻率維度低于其閾值下限，在裂縫識(shí)別中可以有效剔除。

圖6顯示了X5井常規(guī)測(cè)井裂縫識(shí)別效果，該井雙側(cè)向大段正差異，為井眼局部垮塌引起，電成像顯示多段裂縫發(fā)育，對(duì)應(yīng)雙側(cè)向電阻率有所減低，聲波時(shí)差增大，特別在電成像裂縫發(fā)育的5 033～5 041 m深度段，電阻率降低、自然電位等裂縫響應(yīng)因子響應(yīng)明顯，由此計(jì)算的裂縫指示曲線與電成像裂縫對(duì)應(yīng)關(guān)系較好，整體上雙側(cè)向差異因子對(duì)雙側(cè)向大段正差異與泥巖層段都有很好的抑制。從電成像裂縫特征來(lái)看，5 075～5 092 m深度段見(jiàn)高角縫與低角縫間互發(fā)育，常規(guī)測(cè)井裂縫識(shí)別情況與之對(duì)應(yīng)。

通過(guò)與X5和X101等多口井電成像對(duì)比，裂縫段識(shí)別符合率達(dá)到90%以上(表3)。

表3 川西坳陷新場(chǎng)氣田須二段裂縫識(shí)別符合率統(tǒng)計(jì)

6 結(jié)論

1)受構(gòu)造運(yùn)動(dòng)作用影響，川西坳陷新場(chǎng)氣田須二段厚層致密砂巖裂縫發(fā)育，主要為低角縫與高角縫，并見(jiàn)有大型低角度裂縫組合，其中發(fā)育大開(kāi)度低角度主縫與大量產(chǎn)狀復(fù)雜的伴生縫。

2)常規(guī)測(cè)井中雙側(cè)向電阻率與補(bǔ)償聲波對(duì)裂縫響應(yīng)敏感，裂縫段雙側(cè)向電阻率見(jiàn)明顯降低，其中高角縫與網(wǎng)狀縫段見(jiàn)明顯正差異，低角縫、斜交縫與網(wǎng)狀縫段聲波時(shí)差具增大特征，泥質(zhì)條帶、溶孔發(fā)育與人工誘導(dǎo)縫具有相似響應(yīng)，對(duì)裂縫識(shí)別造成干擾。

3)裂縫發(fā)育段電阻率與聲波時(shí)差曲線常具有突變特征，曲線形態(tài)復(fù)雜，維度增大，通過(guò)分段計(jì)算單位厚度內(nèi)曲線長(zhǎng)度，反映維度變化，設(shè)置閾值可有效篩除孔隙發(fā)育段等干擾影響。

4)通過(guò)提取電阻率降低因子等獨(dú)立裂縫敏感因子，放大裂縫響應(yīng)同時(shí)壓制干擾，采用灰色關(guān)聯(lián)確定敏感因子權(quán)重系數(shù)，加權(quán)計(jì)算裂縫指示曲線，閾值標(biāo)定識(shí)別裂縫，聚類(lèi)模式識(shí)別裂縫類(lèi)型，裂縫識(shí)別符合率達(dá)到90%以上。