大唐清苑熱電有限公司 杜文堯
某電廠1、2號鍋爐型式為亞臨界、一次中間再熱、自然循環、單爐膛、平衡通風、固態排渣、燃煤汽包爐,鍋爐配燃油循環系統,介質為0號輕柴油,用于鍋爐點火和穩燃。油系統設置有2座露天布置的立式儲油罐,配有3臺(A、B、C)65AY50/10型多級臥式離心泵,通過兩爐爐前油壓調節閥控制爐前壓力3.2~3.8MPa,為鍋爐提供燃油,燃油24小時循環。
ABC3臺多級臥式供油泵設計參數如表1。

表1 供油泵及配套電機設計參數
2019年9月24日11時42分,1號鍋爐停爐后,爐前油循環變為2號爐單爐循環,2號爐前調節閥開度從31%自動調節至51%,B供油泵運行,供油母管壓力4.0MPa,供油母管流量23t/h。9月29日17時46分,2號爐爐前燃油調節閥開度從51%降至0,供油母管流量降低至15t/h,供油母管壓力降低至3.0MPa,而電機電流反而由110A逐漸升高至130A,并超額定電流運行。由于B供油泵超電流運行,影響電機運行安全,決定對其拆泵檢查,供油泵倒換為備用油泵運行。

圖1 B供油泵故障前運行參數
10月19日,開始對B供油泵解體檢修,拆除兩側軸瓦,手動盤車阻力較大,檢查主軸多處磨損腐蝕約1.2~1.5mm,導葉密封環、級間軸套,葉輪密封環、殼體密封環不同程度磨損,磨損量在0.8~2.0mm,且泵葉輪上附著一層油泥,試驗發現油泥在酒精中快速溶解,于是采用“酒精+蒸汽”對B供油泵各個部件清洗,清洗完畢后10月25日對該泵回裝,供油母管壓力3.15MPa,供油母管流量13t/h,試運正常。在B供油泵檢修過程中A供油泵和C供油泵出現同樣問題。

圖2 B供油泵葉輪及內部油泥
經過對各供油泵解體檢修,均發現泵軸及葉輪處積有大量油泥,油泥粘似瀝青。油泥在泵體葉輪內積聚,使泵阻力增大、出力下降,同時油泥在泵體內對軸承和葉輪沖刷,使泵導葉密封環、級間軸套等部件之間間隙增大,部件磨損,供油泵負載增加,最終導致電機電流升高、油泵損壞。因此可以確定油泵內積聚大量油泥是供油泵損壞的直接原因,但油泥產生的根本原因仍需進一步分析。
油泵運行參數分析:根據全年燃油系統運行參數分析,燃油經多級離心供油泵后,油溫上升約10℃。而在7月份油罐油溫最高上升至59.04℃,泵出口油溫上升68.1℃(表2)。柴油在儲存和使用過程中和空氣接觸而氧化是不可避免的,即氧化安定性[1]。當氧化程度加深、出現不可逆的變化時,就會出現酸值增高、粘度增大、沉淀物增多、顏色變深,即產生油泥。試驗表明,0號柴油在60℃時的氧化速率是43℃時的2~3倍,在95℃時的氧化速率是60℃時的3倍、是43℃時的7~28倍[2],柴油的氧化速率隨溫度的升高呈指數變化規律。

表2 2019年燃油系統運行參數
油罐冷油器運行情況:根據油泵運行記錄發現,2019年5月底2號油罐溫度較高,同比上升10℃,后確定為2號油罐冷油器冷卻效果下降,并于6月27日安排外出清理,于7月11日清理并回裝完成,在此期間油系統無冷卻器投入。

圖3 2019年燃油系統參數變化趨勢
油泵運行方式的影響:在運行油泵電流上升的過程中,為防止電流超限,對于多級離心泵只能通過調整出口門控制其出力,實際運行中不得不將泵出口門關至剩1~2圈,而限制油泵出力后,燃油流量下降,多級離心泵產生的內能使油溫上升更高。6月份泵出口油溫最高上升至73.38℃,1號油罐油溫最高65.4℃,2號油罐油溫最高58.3℃。由此可以判斷,由于油罐冷卻器退出運行使油溫隨環境溫度不斷上升。油溫的上升加速柴油的氧化,使油泵出力下降、電機電流升高,為防止電機電流超限,運行繼續關小泵出口門,泵出口及泵體油溫繼續上升,產生惡性循環,最終導致供油泵軸承損壞。
對損壞的供油泵進行外修后,通過采取以下措施,監督和控制油溫在合理范圍內,確保了供油泵的安全運行,未再出現該問題:
分別對1、2號油罐進行徹底清洗,避免殘留油泥對油泵產生影響;明確1、2號油罐運行方式,一運一備運行,燒舊存新,即在日常運行中使用新油打循環,而舊油在機組啟動前集中使用;明確油循環最小油量,避免過低的油量無法帶走泵體產生的熱量,使油泥在泵體處產生、積聚;制定定期檢修計劃,每年5月前完成油罐冷卻器的清洗,確保夏季冷卻器換熱良好;對于新采購柴油將氧化安定性指標作為考核指標,如該指標不合格不予接卸;加強燃油系統油溫監督,如油罐溫度達45℃或泵出口溫度達55℃供油泵采取間斷運行的方式,以避免油溫過高。
經分析確定供油泵軸承損壞的原因為,油罐冷卻器退出運行使油溫隨環境溫度不斷上升。油溫的上升加速柴油的氧化使油泵出力下降、電機電流升高,為防止電機電流超限,運行繼續關小泵出口門,泵出口及泵體油溫繼續上升,產生惡性循環,最終導致供油泵軸承損壞。根據油泵軸承損害原因,制定監督和控制油溫的措施,確保了供油泵未再出現軸承損壞問題。