CeO2改性再生SCR催化劑的單質(zhì)汞氧化特性

何川，張發(fā)捷，卞子君，孔凡海，王樂樂，吳國勛

（西安熱工研究院有限公司蘇州分公司，江蘇蘇州215153）

由于大氣中的汞污染物具有劇毒性、生物富集性、遠(yuǎn)距離傳輸性，我國作為汞污染物排放量最大的國家，面臨較大的汞排放控制壓力[1]。燃煤排放是大氣汞污染物的最大來源[2]，汞污染物控制技術(shù)尤其是燃煤機(jī)組汞污染物控制方法已成為研究熱點(diǎn)。煙氣中的單質(zhì)汞（Hg0）占總汞比例較大，且具有高揮發(fā)性和低溶解性，在現(xiàn)有燃煤電廠煙氣處理設(shè)施中很難去除[3]。目前研究較為廣泛的燃煤煙氣Hg0脫除方法主要分為吸附和催化氧化[4]。活性炭及改性活性炭噴射脫汞技術(shù)是有效的Hg0去除方法，然而其高昂的運(yùn)行成本限制了該技術(shù)在燃煤電廠的廣泛應(yīng)用[5]。催化氧化脫汞主要是利用金屬氧化物或商業(yè)SCR 催化劑對煙氣中的Hg0進(jìn)行氧化，Hg0轉(zhuǎn)化為易于被溶解的氧化態(tài)Hg2+后被下游濕法脫硫（WFGD）等環(huán)保設(shè)施脫除[4]。

目前，選擇性催化還原（SCR）技術(shù)被廣泛應(yīng)用到燃煤電廠煙氣NOx脫除領(lǐng)域，商業(yè)SCR催化劑主要以V2O5?WO3(MoO3)/TiO2為主要成分[6]。SCR 催化劑本身對煙氣中Hg0具有一定的催化氧化作用[7]，利用商業(yè)SCR 催化劑或改性SCR 催化劑進(jìn)行煙氣Hg0氧化，可在不增加設(shè)備投入的前提下對Hg0進(jìn)行有效減排，應(yīng)用價值、經(jīng)濟(jì)價值顯著。Yang等[8]利用V2O5?WO3/TiO2催化劑進(jìn)行Hg0氧化實(shí)驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，在空速（GHSV）為10000h?1、煙溫為350℃的條件下Hg0氧化效率能到90%以上。池桂龍等[2]對商業(yè)V2O5?MoO3/TiO2催化劑分別進(jìn)行Ce、Co、Cu 改性，改性后的樣品Hg0氧化效率提升明顯，并發(fā)現(xiàn)Ce改性催化劑在高SO2條件下仍具有較高的Hg0氧化性能，抗硫能力明顯優(yōu)于Cu、Co 改性催化劑。相關(guān)研究[5,9]已有報道，由于催化劑表面硫酸鹽的生成，Mn、Fe、Cu 等元素的氧化物在作為Hg0氧化活性物質(zhì)時，抗SO2、抗H2O 能力較弱，僅適用于SO2濃度較低的煙氣脫汞。Ce 改性催化劑由于表面Ce3+/Ce4+氧化還原電對的存在，可為Hg0氧化提供大量表面活性氧[5,10]，因此抗SO2能力較強(qiáng)。Zhao等[11]利用CeO2改性V2O5?WO3/TiO2催化劑進(jìn)行Hg0氧化測試，煙氣中加入500μL/L SO2后，Hg0氧化效率僅略有下降。

SCR催化劑在長時間使用后脫硝性能會逐步下降[12]，直至催化劑性能無法滿足NOx控制要求。催化劑再生技術(shù)是利用清洗、負(fù)載等工藝恢復(fù)催化劑活性以達(dá)到延長催化劑使用壽命的目的[6]。SCR 催化劑再生技術(shù)具有較高的經(jīng)濟(jì)、環(huán)保價值。在催化劑再生過程進(jìn)行汞氧化物質(zhì)改性，能夠提升再生水平、節(jié)省新催化劑采購成本、增加催化劑汞氧化能力，應(yīng)用前景廣闊。然而，將SCR 催化劑再生和汞氧化改性相結(jié)合的技術(shù)還鮮有報道。本研究選取國內(nèi)電廠失活催化劑為研究對象，將CeO2改性技術(shù)與催化劑再生技術(shù)相結(jié)合，在恢復(fù)SCR 催化劑原有理化性能的基礎(chǔ)上提高其Hg0氧化性能，具有較高的經(jīng)濟(jì)價值和實(shí)用價值。

1 材料和方法

1.1 材料和樣品

采用國內(nèi)某1000MW 燃煤發(fā)電機(jī)組失活蜂窩SCR 催化劑作為對象，進(jìn)行CeO2改性再生研究。催化劑單體為20mm×20mm 孔，尺寸為150mm×150mm×1250mm，截止取樣時已累計運(yùn)行使用超過40000h。催化劑再生所用氫氧化鈉（NaOH）、濃硫酸（H2SO4）、硫酸氧釩（VOSO4）、硝酸鈰[Ce(NO3)3·6H2O]為商業(yè)試劑（分析純）。

1.2 樣品表征

N2等溫吸附?脫附曲線由Nova 2000e分析儀（美國Quantachrome公司）測試，實(shí)驗(yàn)樣品比表面積由Brunauer?Emmett?Teller（BET）方程計算得出。樣品表面形貌由SU8010 電子顯微鏡（SEM，日本Hitachi 公司）進(jìn)行掃描。樣品元素分析由ARL Perform’X X 射線熒光光譜分析儀（XRF，美國Thermo Fisher Scientific公司）進(jìn)行測試。樣品表面基團(tuán)表征由Nicolet iS10傅里葉變換紅外光譜儀（FTIR，美國Thermo Fisher Scientific公司）進(jìn)行分析。

1.3 CeO2改性再生方法

本研究采取“清洗+負(fù)載+煅燒”的流程進(jìn)行失活SCR催化劑的改性再生。

將實(shí)驗(yàn)所用失活SCR 催化劑單體進(jìn)行切割，形成6mm×6mm孔的催化劑樣品塊，尺寸為50mm×50mm×50mm。將樣品塊浸于去離子水中水洗1h，取出后在質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.015%的氫氟酸中清洗1h，完成第一步酸洗后，在0.1mol/L H2SO4溶液中清洗30min，清洗過程中輔以超聲擾動。之后置于清水中漂洗1h。至此完成失活催化劑的清洗過程。

配制質(zhì)量分?jǐn)?shù)為1.5%的VOSO4溶液作為負(fù)載液。稱取一定量的Ce(NO3)3·6H2O，放入300mL 負(fù)載液中，攪拌均勻充分溶解后放入清洗后的催化劑樣品塊。充分負(fù)載10min后取出催化劑樣品塊，置于烘箱中，95℃烘干10h 后取出，600℃煅燒4h，制得CeO2改性再生催化劑樣品。

本研究利用失活SCR 催化劑、普通再生SCR催化劑和CeO2改性再生SCR 催化劑進(jìn)行單質(zhì)汞氧化研究。失活催化劑命名為Cat，普通再生樣品命名為ReCat，CeO2改性再生樣品命名為x CeReCat（其中x 代表樣品中CeO2的質(zhì)量分?jǐn)?shù)，x=0.5、1.0、3.0、5.0）。所有樣品破碎研磨后經(jīng)40～60 目過篩，制得的顆粒狀樣品在自制固定床反應(yīng)器上進(jìn)行汞氧化性能測試。

1.4 樣品汞氧化性能測試

自制固定床反應(yīng)系統(tǒng)如圖1所示。模擬煙氣由NO、NH3、SO2、O2、H2O、Hg0和N2組成。其中H2O 來自蒸汽發(fā)生器；Hg0來源于由汞滲透管和恒溫水浴鍋組成的Hg0發(fā)生裝置，并由載氣N2帶入到模擬煙氣中；其余組分來源于鋼瓶氣，并由質(zhì)量流量計控制流量。煙氣各組分經(jīng)由混合器后進(jìn)入自制固定床反應(yīng)器。反應(yīng)器由直徑8mm 石英管制成，外由伴熱帶伴熱保溫。測試樣品置于反應(yīng)器恒溫段。煙氣中Hg0濃度由VM?3000 汞分析儀（德國Mercury Instruments 公司）測定。反應(yīng)器出口煙氣經(jīng)活性炭尾氣處理系統(tǒng)處理后排放。系統(tǒng)中各個部分由硅膠煙氣管線連接，含Hg0和H2O 的部分由伴熱帶進(jìn)行伴熱以防止冷凝，伴熱溫度150℃。系統(tǒng)中伴熱管線、反應(yīng)器由K型熱電偶控制溫度。

圖1 Hg0氧化測試裝置示意圖

Hg0氧化性能測試所用模擬煙氣組分參照典型燃煤煙氣。模擬煙氣以N2作為平衡氣，其余組分及濃度為：Hg0濃度50μg/m3，NO 濃度400μL/L，HCl 濃度15μL/L，NH3濃度0～400μL/L，SO2濃度0～600μL/L，O2體 積 分 數(shù)4%，H2O 體 積 分 數(shù)0～12%。模擬煙氣總流量控制為1000mL/min，空速約為30000h?1。實(shí)驗(yàn)煙氣溫度選取典型SCR溫度范圍，為280～380℃。每次測試前，量取催化劑樣品2mL置于反應(yīng)器恒溫段，調(diào)節(jié)煙氣組分和溫度后保持穩(wěn)定，待催化劑樣品對汞的吸附作用達(dá)到平衡后，測量反應(yīng)器進(jìn)出口煙氣中Hg0的濃度，按照式(1)計算樣品的Hg0氧化效率。

式中，Eoxi為樣品Hg0氧化效率，%；Cin為反應(yīng)器入口煙氣Hg0的濃度，μg/m3；Cout為反應(yīng)器出口煙氣Hg0的濃度，μg/m3。

本研究所有實(shí)驗(yàn)均重復(fù)進(jìn)行3 次，以3 次Hg0氧化效率的平均值作為實(shí)驗(yàn)結(jié)果。

2 結(jié)果與討論

2.1 CeO2改性再生前后樣品表征

采用前述再生方法對失活SCR 催化劑進(jìn)行了普通再生和CeO2改性再生處理，利用XRF 對各樣品進(jìn)行分析，化學(xué)成分如表1所示。從表1中可以看出，失活催化劑樣品Cat出現(xiàn)了明顯的硅鋁等物質(zhì)沉積現(xiàn)象，SiO2、Al2O3、Fe2O3、CaO的質(zhì)量分?jǐn)?shù)分別達(dá)到了9.67%、3.56%、0.83%和2.86%。這是因?yàn)榇呋瘎┰谑褂眠^程中飛灰沉積引起的，這種飛灰沉積現(xiàn)象可覆蓋催化劑表面活性位點(diǎn)，導(dǎo)致其脫硝性能下降[12]。ReCat 樣品為未進(jìn)行CeO2改性的普通再生樣品。從表1中還可以看出，再生后催化劑TiO2、WO3和V2O5活性物質(zhì)的質(zhì)量分?jǐn)?shù)較Cat 樣品均有提升，說明再生過程可有效清洗掉失活催化劑中的硅、鋁等雜質(zhì)，使得活性物質(zhì)重新暴露出來[13]。ReCat 樣品中V2O5的質(zhì)量分?jǐn)?shù)從0.76%升到1.21%，這是因?yàn)槌饲逑匆蛩赝猓偕^程中還添加了VOSO4進(jìn)行負(fù)載。從CeO2改性再生樣品（CeReCat）的XRF 分析結(jié)果可以看到，隨著CeO2質(zhì)量分?jǐn)?shù)的提升，V2O5的質(zhì)量分?jǐn)?shù)沒有受到顯著影響，僅出現(xiàn)輕微下降，其中5.0 CeReCat 樣品中V2O5的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為1.08%，略小于ReCat 中V2O5的質(zhì)量分?jǐn)?shù)1.21%。這說明再生過程中進(jìn)行CeO2改性不會影響到催化劑的釩負(fù)載，V、Ce兩種活性組分均可有效地負(fù)載到催化劑表面。樣品中SiO2、Al2O3等的質(zhì)量分?jǐn)?shù)隨著CeO2負(fù)載量的增加而有輕微下降，是因?yàn)镃eO2的質(zhì)量分?jǐn)?shù)逐步增加導(dǎo)致了SiO2、Al2O3等的質(zhì)量分?jǐn)?shù)相應(yīng)減少。

表1 失活及再生催化劑樣品成分

表2所示為各個樣品的BET比表面積。經(jīng)過再生處理后，ReCat 樣品的BET 比表面積較失活催化劑Cat 有了大幅提升，從38.6m2/g 提升到50.3m2/g。再生清洗過程可有效去除失活催化劑表面的沉積物，使得被堵塞、覆蓋的孔道重新暴露出來[14]，進(jìn)而更多的活性位點(diǎn)也可得到再生。在CeO2改性再生樣品中，隨著CeO2負(fù)載量的增加，活性物質(zhì)在催化劑表面堆積、覆蓋會造成樣品BET 比表面積輕微下降[5]，5.0 CeReCat 樣品的BET比表面積最低為45.3m2/g。

表2 失活及再生催化劑樣品BET比表面積

圖2為Cat和3.0 CeReCat 的SEM圖像。失活催化劑Cat 樣品的SEM 圖像如圖2(a)所示，樣品表面混亂且出現(xiàn)團(tuán)聚現(xiàn)象。Cat 樣品表面雜質(zhì)較多，這是由于其使用過程中飛灰沉積造成的[13]。飛灰雜質(zhì)在催化劑表面附著，覆蓋活性位點(diǎn)并可使催化劑表面微孔、介孔數(shù)量減少，進(jìn)而導(dǎo)致催化劑脫硝性能衰減[15]。失活催化劑經(jīng)過CeO2改性再生后，3.0 CeReCat 樣品表面出現(xiàn)了規(guī)則的顆粒結(jié)構(gòu)，表面雜質(zhì)和不規(guī)則團(tuán)聚現(xiàn)象消失。說明催化劑再生過程清洗效果明顯，使得活性結(jié)構(gòu)和孔隙得以恢復(fù)，這能使催化劑BET比表面積恢復(fù)到較高水平[13]，與表2中的結(jié)果相互印證。

圖2 Cat和3.0 CeReCat的SEM圖

圖3 Cat和3.0 CeReCat的FTIR圖譜

圖3 為再生前后樣品的FTIR 圖譜。Cat 和3.0CeReCat 樣 品 中 位 于1635cm?1和3412cm?1處 的特征峰分別歸屬于H—O—H 彎曲振動和O—H 拉伸振動[16]，源自樣品表面吸附的水[17]。位于1052cm?1和1137cm?1處的特征峰歸屬于Lewis 酸性位點(diǎn)V5+=O[17?18]。從圖中可以看出，3.0 CeReCat 的V5+=O 特征峰較Cat 明顯得多，說明CeO2改性再生后樣品表面活性位點(diǎn)恢復(fù)效果顯著，且負(fù)載過程中加入Ce 元素沒有影響到再生效果。3.0 CeReCat樣品在1319cm?1處有微弱的峰，屬于Bronsted 酸性位點(diǎn)V—OH[16,18]，而Cat 在該位置的峰很難辨認(rèn)，說明CeO2改性再生后Bronsted 酸性位點(diǎn)同樣得以恢復(fù)。

2.2 CeO2改性再生催化劑的Hg0氧化性能

為探究不同樣品對Hg0的氧化能力，以“50μg/m3Hg0+4%O2+15μL/L HCl+平衡N2”作為基礎(chǔ)煙氣條件，在280～380℃溫度下測試失活催化劑、普通再生催化劑和CeO2改性再生催化劑的汞氧化效率，實(shí)驗(yàn)結(jié)果如圖4 所示。失活催化劑Cat在各個溫度點(diǎn)下具有最低的Hg0氧化能力，340℃下Cat的最高Hg0氧化效率僅為51.2%。經(jīng)過普通再生（未進(jìn)行CeO2改性）的樣品Hg0氧化效率明顯提升，ReCat 在340℃時氧化性能最高，Hg0氧化效率為69.3%。結(jié)合樣品BET和XRF分析，催化劑經(jīng)過再生處理后表面雜質(zhì)被清洗掉，原有活性位點(diǎn)和孔隙結(jié)構(gòu)重新暴露出來，大幅提升了催化劑的氧化性能[13]。此外，V負(fù)載過程有效地添加了表面活性物質(zhì)，使得樣品對Hg0的氧化作用更加明顯。

圖4 樣品對Hg0的氧化效率圖

CeO2改性對樣品Hg0氧化性能有明顯提升。如圖4 所示，0.5 CeReCat 樣品中CeO2質(zhì)量分?jǐn)?shù)僅為0.5%，其在320℃下的Hg0氧化效率已高達(dá)75.3%，在280℃時Hg0氧化效率最低為62.5%，說明Ce 的加入對催化劑表面氧化能力具有較強(qiáng)的促進(jìn)作用。進(jìn)行CeO2改性后，催化劑表面的Ce3+/Ce4+氧化還原電對可為Hg0的氧化過程提供大量活性氧[19?20]，從而促進(jìn)樣品對Hg0的氧化能力。繼續(xù)提高CeO2負(fù)載量，樣品的Hg0氧化能力得到進(jìn)一步增強(qiáng)。3.0 CeReCat 在300～320℃的Hg0氧化效率為91.7%左右，是所有樣品中最高的。進(jìn)一步增加CeO2負(fù)載量后，5.0 CeReCat在實(shí)驗(yàn)溫度下的Hg0氧化效率略低于3.0 CeReCat。當(dāng)負(fù)載量過度提高后，活性組分會在催化劑表面堆積，造成孔隙結(jié)構(gòu)堵塞，進(jìn)而抑制樣品對Hg0的氧化[5]。除此之外，圖4 中CeO2改性再生樣品在煙氣溫度大于320℃時，Hg0氧化效率隨著煙溫的繼續(xù)上升而有所下降。一方面，較高的煙氣溫度會抑制煙氣中Hg0在催化劑表面的吸附作用，進(jìn)而抑制Hg0與催化劑表面活性氧的結(jié)合，導(dǎo)致Hg0氧化效率有所降低[21]；另一方面，煙氣溫度升高會導(dǎo)致部分氧化態(tài)的汞重新分解生成Hg0[22]。

2.3 煙氣組分對CeO2改性再生催化劑Hg0氧化性能的影響

2.3.1 SO2和H2O的影響

由于3.0 CeReCat 在320℃對Hg0的氧化性能最佳，因此選取該樣品進(jìn)一步進(jìn)行煙氣組分影響研究。在基礎(chǔ)煙氣條件中加入SO2和H2O 進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，結(jié)果如圖5 所示。測試煙氣條件為“50μg/m3Hg0+4% O2+15μL/L HCl+300μL/L 或600μL/L SO2+6%或12%H2O+平衡N2”。當(dāng)測試所用煙氣中不含有SO2或H2O 時，Hg0氧化效率如前所述為90.4%。分別向 煙 氣 中 添 加300μL/L 和600μL/L SO2后，3.0 CeReCat對Hg0的氧化效率略有下降，分別為78.3%和74.4%。SO2可在催化劑表面形成高價態(tài)的S(Ⅵ)化合物，從而占據(jù)活性位點(diǎn)、消耗表面活性氧[5,20]，導(dǎo)致樣品Hg0氧化效率有所降低；此外，由于Ce3+/Ce4+氧化還原電對較為活潑，Ce改性的催化劑抗SO2性能優(yōu)于Mn、Fe等類型的催化劑[3,5,23]，因此3.0 CeReCat表現(xiàn)出較好的抗硫性能，Hg0氧化效率未出現(xiàn)大幅下滑。

如圖5所示，在基礎(chǔ)煙氣中僅加入6%H2O后，樣品的Hg0氧化效率輕微下降到82.4%。煙氣中H2O 含量提高，Hg0氧化效率隨之進(jìn)一步下降。煙氣中的H2O 與Hg0存在明顯的競爭吸附作用[20?21]，因此H2O 可占據(jù)吸附位點(diǎn)，導(dǎo)致催化劑Hg0氧化作用減弱。在基礎(chǔ)煙氣中同時加入SO2和H2O，二者對催化劑Hg0氧化的抑制作用更為明顯。當(dāng)煙氣中含有300μL/L SO2和6% H2O 時，3.0 CeReCat 仍有高達(dá)71.3%的Hg0氧化效率，證明了CeO2改性再生催化劑的良好抗SO2、抗H2O特性。

圖5 SO2和H2O對3.0 CeReCat樣品Hg0氧化效率的影響

2.3.2 NO和NH3的影響

向基礎(chǔ)煙氣中加入NO 和NH3，3.0 CeReCat 的Hg0氧化測試結(jié)果如圖6 所示。測試煙氣溫度為320℃，煙氣組分為“50μg/m3Hg0+4% O2+15μL/L HCl+400μL/L或50μL/L NO+400μL/L或50μL/L NH3+平衡N2”。可以看出，煙氣中加入400μL/L NO 后，3.0 CeReCat 的Hg0氧化效率從90.4%輕微提升到92.5%，說明煙氣中的NO對催化劑的Hg0氧化性能有輕微的促進(jìn)作用。NO 在催化劑表面會與表面活性氧相互作用，使得一些不穩(wěn)定的、具有氧化活性的中間產(chǎn)物（如NO+和NO2） 在催化劑表面形成[5,24]，對煙氣中的單質(zhì)汞具有一定的氧化作用，也會提升催化劑對Hg0的催化氧化[20]。NH3是SCR脫硝反應(yīng)中的還原劑，煙氣流經(jīng)催化劑層時，煙氣中NH3濃度逐漸降低。分別在煙氣中加入400μL/L和50μL/L NH3模擬SCR 反應(yīng)器上層和下層催化劑所處的煙氣條件，同時加入相同體積分?jǐn)?shù)的NO。從圖6中可以看出，400μL/L NO和NH3條件下，催化劑的Hg0氧化效率大幅下降到62.6%。煙氣中大量的NH3與Hg0發(fā)生競爭吸附作用，同時會在催化劑表面生成NH4+物質(zhì)，會占據(jù)活性位點(diǎn)[20,25]，進(jìn)而抑制Hg0在催化劑表面的氧化。當(dāng)煙氣中NO和NH3濃度下降到50μL/L 后，3.0 CeReCat 的Hg0氧化效率僅輕微下降到88.5%。以上結(jié)果說明，安裝在煙氣下游處的催化劑層更能出色發(fā)揮其Hg0氧化性能。

圖6 NO和NH3對3.0CeReCat樣品Hg0氧化效率的影響

在實(shí)際電廠SCR 系統(tǒng)中，煙氣是多組分混合態(tài)的。依據(jù)實(shí)際情況，進(jìn)一步設(shè)計全煙氣條件下催化劑的Hg0氧化性能測試。實(shí)驗(yàn)全煙氣組分為“50μg/m3Hg0+4% O2+15μL/L HCl+300μL/L SO2+6%H2O+400μL/L NO+平衡N2”。NH3作為SCR 還原劑加入到全煙氣中，分別進(jìn)行400μL/L 和50μL/L 實(shí)驗(yàn)?zāi)M上下層催化劑煙氣條件。圖6 中可以看出，“全煙氣+400μL/L NH3”條件下，3.0 CeReCat 的Hg0氧化效率僅有49.8%；在“全煙氣+50μL/L NH3”條件下，樣品仍具有高達(dá)73.5%良好的Hg0氧化效率。圖5 所示實(shí)驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，催化劑在更高的SO2濃度條件下會得到較低的Hg0氧化效率。將全煙氣中的SO2濃度提高到600μL/L 得到高硫煙氣（其他組分及濃度與全煙氣相同）。催化劑在“高硫煙氣+50μL/L NH3”條件下的Hg0氧化效率為70.4%，略低于SO2濃度為300μL/L時。說明樣品在高硫條件下仍表現(xiàn)出優(yōu)良的抗SO2特性。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，CeO2改性再生催化劑置于SCR 系統(tǒng)下層時煙氣中的NH3含量較低，Hg0氧化效果良好，具有應(yīng)用前景。

3 結(jié)論

（1）CeO2改性再生方法可對失活SCR 催化劑進(jìn)行有效清洗，再生后表面雜質(zhì)得以去除，表面活性位點(diǎn)和孔隙結(jié)構(gòu)得以恢復(fù)；負(fù)載過程中添加Ce不會對原有負(fù)載工藝造成負(fù)面影響，同時負(fù)載Ce、V的工藝可有效地改善催化劑表面的理化特性。

（2）CeO2改性再生催化劑的Hg0氧化性能出色，3.0 CeReCat 的最高Hg0氧化效率為91.7%，同時具有良好抗SO2、抗H2O 特性。CeO2改性再生催化劑置于SCR 系統(tǒng)下層時煙氣中的NH3含量較低，Hg0氧化效果良好，具有應(yīng)用前景。

（3）利用失活SCR催化劑進(jìn)行CeO2改性再生，可在有效提升催化劑Hg0氧化性能的同時達(dá)到資源再利用的目的，具有較好的應(yīng)用價值和環(huán)境保護(hù)意義。