低中空高回彈三維螺旋卷曲纖維的制備及性能研究Ⅰ. 原料及紡絲工藝研究

史 利 梅

(1. 中國石化儀征化纖股份有限公司，江蘇 儀征 211900；2. 江蘇省高性能纖維重點實驗室，江蘇 儀征 211900)

中空纖維是一種截面呈現孔狀的化學纖維，有單孔、多孔之分，主要是采用“單C”、“雙C”、“三C”等異形噴絲板熔融紡絲而成。熔融紡絲過程中，為了獲得良好的三維螺旋自卷曲效果，通常采取兩種技術手段：(1)單組分紡絲、強化冷卻，即通過高速、低溫的冷卻吹風使初生纖維在迎風側和背風側產生微觀結構及物理性能的差異而形成卷曲效果；(2)復合紡絲技術，即采用兩種原料通過復合噴絲板進行紡絲，利用纖維徑向上兩組分間存在收縮率的差異，從而形成三維螺旋立體卷曲效果。

隨著紡織技術的發展，中空纖維的應用領域越來越廣泛，產品用途不同，對纖維的蓬松性、回彈性、中空度等特性要求也越來越細化。中空纖維的蓬松性、壓縮回彈性與中空度和三維立體卷曲有很大的關系，現有生產技術多以高中空度為首要追求目標，要求中空率達到20%以上。對于單組分強冷技術制得的中空纖維，其中空度越大，纖維截面微觀結構的各向差異越大，三維螺旋狀卷曲越充分，蓬松性能越優異，但高中空度會導致纖維的壁較薄，易產生破裂絲，易被壓扁且難以恢復，回彈性較差；降低中空度后，又會導致三維螺旋卷曲程度低、蓬松性差。而采用雙組分復合紡技術則存在原料的選擇、成本問題及生產技術問題[1-3]。

因此，作者以高、低黏度聚對苯二甲酸乙二醇酯(PET)為原料，采用復合紡絲技術，制得低中空高回彈三維螺旋卷曲纖維。該纖維在較小的中空度條件下能保持良好的三維螺旋卷曲性能，而良好的三維螺旋卷曲和較低的中空度可以使纖維具有較好的蓬松性和壓縮回彈性。

1 實驗

1.1 原料

常規半消光PET切片：Ⅰ號，儀征化纖股份公司生產；低黏PET切片：Ⅱ，Ⅲ，Ⅳ，Ⅴ號，自制。Ⅰ～Ⅴ號切片的常規性能指標如表1所示。

表1 PET切片的常規性能指標Tab.1 Conventional properties of PET chips

2)大有光PET切片。

1.2 儀器與設備

Y501相對黏度儀：美國Voscotek公司制； DSC-7 型差示掃描量熱儀：美國Perkin Elmer公司制；RH7-D毛細管流變儀：英國Malvern 公司制；TEXTURMAT M型卷曲收縮測試儀：德國TEX-TECHNO公司制；Statimat M型自動強伸儀：德國TEX-TECHNO公司制；SOM-III型聲速儀：東華大學制；光學纖維鏡：日本Nikon公司制；STEREOSCAN 440型掃描電子顯微鏡(SEM)：英國Leica-Cambridge公司制；BT600真空轉鼓干燥機：德國富耐公司制；中麗小型FDY紡絲試驗機：北京中麗制機化纖工程技術有限公司制；FC100雙熱盤平牽機：自制。

1.3 分析與測試

特性黏數：采用Y501相對黏度儀進行測試，測試溫度為(25±0.1)°C，溶劑為苯酚-四氯乙烷(質量比1:1)。

熔融溫度：采用DSC-7 型差示掃描量熱儀進行測試， 氮氣氛圍，流速為20 mL/min。以升溫速率10 °C/min從室溫升溫至290 °C,保持5 min； 然后以400 °C/ min的降溫速率降溫至25 °C,保持5 min；最后以升溫速率10 °C/min從25 °C升溫至290 °C,保持5 min，再以降溫速率10 °C/min從290 °C降溫至100 °C。

收縮率：采用TEXTURMAT M型卷曲收縮測試儀，按GB/T 6505—2017《化學纖維長絲熱收縮率試驗方法》進行測試。

斷裂強力和斷裂伸長率：拉伸絲采用Statimat M型自動強伸儀，按照GB/T 14344—2008《化學纖維長絲拉伸性能試驗方法》進行測試；短纖維采用XQ-1纖維強伸度分析儀按照GB/T 14337—2008進行測試。

聲速取向因子(fs)：采用SOM-III型聲速儀進行測試。取1 m長纖維試樣，預加張力(0.098 cN/dtex)，記錄數管顯示的聲波時間，連續記錄10個聲波時間取平均值，再按下式計算聲速(C)。

C=L/[(T1-T)×0.000 1]

(1)

fs=1-(Cu/C)2

(2)

式中：L為測試的試樣長度；T1為數管讀取的10個聲波時間平均值；T為延遲時間；Cu為PET纖維無規取向聲速值，取1.35 km/s。

纖維截面形貌：利用哈氏纖維切片器切取纖維截面薄片，采用Nikon光學纖維鏡觀察并拍攝圖片。另外，將纖維穿入制樣銅板上的小孔中，使用刀片沿徑向將其切斷，保證斷面光滑平整，將試樣放入噴鍍儀，采用6～8 kV加速電壓以及10 pA左右的束流噴金處理75 s后，放入SEM的試樣室，在放大倍數為1 000的條件下觀察纖維的截面形貌。

纖維三維螺旋卷曲：采用目測法進行檢測評分。從卷曲形態和細密程度兩個方面進行判斷，0分為最差，無卷曲；3分為較好；5分為最好，具有優異的三維螺旋立體卷曲。

1.4 實驗方法

1.4.1 切片干燥工藝

將常規半消光PET切片和低黏度有光切片分別在真空轉鼓中進行干燥。干燥條件為：90 °C升溫3 h保溫2 h， 110 °C升溫1 h保溫2 h，150 °C升溫1 h保溫9 h，取樣測含水率低于30 μg/g，降溫至80 °C出料并充氮氣保護。

1.4.2 紡絲工藝

將已干燥的切片，采用雙組分并列復合型中空噴絲板進行紡絲，調整兩組分的配比(質量比)、配制方式、熔融溫度進行實驗。其中，A螺桿Ⅰ～Ⅴ區的溫度分別為：270，290～295，290～295，290～295，290～295 °C；B螺桿Ⅰ～Ⅴ區的溫度分別為：270，285～295，285～295，285～295，285～295 °C；箱體溫度290～295 °C。其紡絲工藝流程如圖1所示。

圖1 雙組分并列復合中空纖維紡絲工藝流程示意Fig.1 Flow diagram of spinning process of side-by-side bicomponent hollow fiber

1.4.3 拉伸工藝

利用自制的雙熱盤平牽機對紡絲得到的雙組分并列初生纖維進行不同工藝條件下的多級拉伸實驗。其工藝條件為：熱盤為一級拉伸溫度，設定為85 °C；下熱盤為二級拉伸溫度，設定為110～130 °C；熱板為定型溫度，設定為130～155 °C；通過上、下熱盤之間的線速度比值調整一級拉伸倍率，一級拉伸倍率調整范圍為3.0～4.5；通過下熱盤和冷盤之間的線速度比值調整二級拉伸倍率，二級拉伸倍率調整范圍為0.98～1.2。其拉伸工藝流程如圖2所示。

圖2 拉伸工藝流程示意Fig.2 Flow diagram of drawing process

1.4.4 試樣的制備

(1)分別將Ⅰ號和Ⅳ號兩切片在同種工藝下分別進行紡絲和拉伸，保證Ⅰ號切片熔體溫度為295 °C, Ⅳ號切片熔體溫度為280 °C。Ⅰ號切片制得的原絲和拉伸絲分別標記為1#-P，1#-D；Ⅳ號切片制得的原絲和拉伸絲分別標記為2#-P，2#-D。

將Ⅰ號切片和Ⅳ號切片進行并列紡絲，兩組分配比40/60，用H40/L60表示，即H40表示高黏組分質量比例為40%，L60表示低黏組分質量比例為60%(以下類似表述同此意義)。保持組分Ⅰ號切片熔體溫度290 °C不變，調整Ⅳ號切片熔體溫度分別為290，285，280 °C進行復合紡絲；采用平牽機進行拉伸，保持其他拉伸工藝參數不變，僅根據初生纖維(UDY)的伸長調整拉伸倍率最大以控制成品拉伸絲(DT絲)的斷裂伸長率最低，所制得的纖維分別標記為3#，4#，5#試樣。

(3)將Ⅱ號和Ⅳ號切片、Ⅰ號和Ⅲ號切片、Ⅰ號和Ⅳ號切片、Ⅰ號和Ⅴ號切片進行雙螺桿紡絲，調整拉伸倍率最大并控制其余拉伸工藝參數不變下進行拉伸，相應制得的復合纖維分別標記為6#，7#，8#，9#試樣，每種復合纖維中高、低黏度兩種組分的配比均為H50/L50。

(4)將Ⅰ和Ⅳ號切片進行雙螺桿紡絲，配比為H30/L70，溫度為高黏組分290 °C、低黏組分280 °C，以H290 °C/ L280 °C表示(以下類似表述同此意義)，最大倍率拉伸后得到復合纖維標記為10#；配比為H50/L50，溫度為H295 °C/ L285 °C，最大倍率拉伸后得到復合纖維標記為11#。

各試樣的制備工藝參數如表2所示。

表2 試樣的制備工藝參數Tab.2 Process parameters of sample preparation

2 結果與討論2 .1 Ⅰ和Ⅳ號切片的流變性能

(3)

式中：n為非牛頓指數；ηa為表觀剪切黏度，K為黏度系數。

(4)

(5)

(6)

式中：Qv為噴絲板微孔體積流量；r為噴絲板微孔半徑；ρ為熔體密度。

圖3 熔體溫度對切片表觀黏度的影響Fig.3 Effect of melt temperature on apparent viscosity of chips■—Ⅰ號切片；◆—Ⅳ號切片

表3 不同下的Ⅰ和Ⅳ號切片的表觀黏度Tab.3 Apparent viscosity of chipsⅠ and Ⅳ under different

2.2 并列復合纖維三維螺旋立體卷曲形成原理

在雙組分并列復合紡絲中，表觀黏度高的熔體有較大的收縮趨勢，且表觀黏度差異越大，中空越偏心，纖維截面上的不對稱結構越明顯。圖4為3#，4#，5#試樣的纖維橫截面圖，體現了低黏組分熔體溫度的變化對纖維截面不對稱結構的影響。由圖4可知：3#試樣中，熔體溫度290 °C及質量分數60%的低黏組分的界面收縮能力和熔體溫度290 °C及質量分數40%的高黏組分的界面收縮能力相當，二者基本呈直線相交，相交線平均穿過中空孔；隨著低黏組分(深色)熔體溫度降低，其表觀黏度增大，兩組分的表觀黏度差增大，低黏組分界面收縮能力增大，界面相交線向低黏組分(深色)移動，界面的孔偏心排列、相交線呈弧形，即纖維截面兩組分的不對稱結構加強，總體上低黏組分呈“凹”型，高黏組分呈“凸”型[4]。實驗測得3#，4#，5#試樣的中空度分別為5.13%，6.87%，8.41%，說明3種纖維的中空度均明顯小于常規風冷中空纖維[5]，且隨著低黏組分熔體溫度的降低，復合纖維中空度提高，這一點和常規單組分中空纖維的變化規律一致。

圖4 纖維截面的SEM照片Fig.4 SEM images of fibers′ cross section

中空度較高的復合纖維具有良好的三維螺旋立體卷曲形態(見圖5)，說明熔體溫度差較大時得到的纖維(5#試樣)三維卷曲相對更蓬松且更細密。

圖5 纖維的三維螺旋卷曲形態照片Fig.5 Three dimensional spiral crimp morphology of fibers

在每一根并列復合纖維中，兩種組分熔體出噴絲孔時黏度差越大，流動性差異越大，由于并列復合纖維在卷繞和拉伸時兩組分拉伸速度相同，流動性能的差異造成內在拉伸應力存在差異，使初生纖維中的兩組分形成不同的結晶和取向，高黏組分受到較大的應力、形成較高的取向，拉伸后伸長較小、收縮較大，兩組分受熱時產生異收縮效應，同時復合纖維橫截面上具有不對稱結構，收縮高的組分受到拉伸，收縮低的組分受到壓縮，受壓縮的組分會產生壓縮形變和回彈力。當回彈力和收縮較快的組分內剩余收縮力相等時，纖維不再收縮?；貜椓褪Ｓ嗍湛s力大小相等、方向相反，此時的力耦使得整根纖維沿著軸向自發地產生扭轉，形成三維螺旋卷曲[6-8]。

將高、低黏度PET切片Ⅰ號和Ⅳ號分別進行單組分紡絲和拉伸，紡絲和拉伸工藝條件與Ⅰ/Ⅳ并列復合纖維(11#試樣)相同，其纖維的物理性能指標見表4、表5。

表4 1#-P和2#-P的物理性能指標Tab.4 Physical properties of 1# -P and 2#-P

表5 1#-D和2#-D的物理性能指標Tab.5 Physical properties of 1#-D and 2#-D

由表4、表5可以看出，由于熔體黏度差異造成了紡程上的拉伸應力存在差異，造成了初生纖維的聲速取向存在差異，在進一步的拉伸過程中導致纖維的熱收縮存在較大差異，這種差異是形成并列雙組分纖維的三維螺旋卷曲的根本原因。本實驗數據驗證了并列雙組分纖維的三維螺旋卷曲形成原理，說明紡絲、拉伸工藝的設定必須加大纖維成形過程中的拉伸張力。

由此可見，三螺旋維卷曲纖維的卷曲能力受以下因素影響：(1)兩組分的特性黏數差異影響。兩種熔體的特性黏數差(?η)大，兩組分的內在收縮應力差異大，纖維潛在的自卷曲能力也較大，但?η過大會導致生產的不穩定和纖維性能的劣化；(2)兩組分的配比差異的影響。兩組分的配比差異能夠形成較高收縮力差異，纖維的橫截面不對稱結構較明顯的其復合纖維潛在的自卷曲能力也較大；(3)紡絲、拉伸工藝的影響。紡絲、拉伸工藝不同造成纖維較大的收縮率差異。

2.2 兩組分?η的影響

由圖6可以看出，隨著高、低組分黏度差異增大，高黏組分的收縮能力增大，纖維截面上的中空向高黏組分所在半邊偏移，形成較明顯的偏心中空結構。在同等條件下拉伸得到的4種纖維，只有兩組分?η為0.064 dL/g和0.087 dL/g的纖維表現出良好的三維卷曲。?η為0.040 dL/g的纖維三維卷曲不明顯，?η為0.025 dL/g纖維的三維卷曲基本沒有。由此可知，兩組分的?η必須達到一定數值，復合纖維才能具有較好的三維卷曲。

圖6 ?η對纖維截面對稱性的影響Fig.6 Effect of ?η on symmetry of fiber cross section

但實驗中發現，兩組分?η過大，復合纖維的斷裂強度過低，見表6，與?η為0.064 dL/g的8#復合纖維試樣相比，?η為0.087 dL/g的9#復合纖維試樣在3種拉伸倍率條件下的斷裂強度均偏低，而三維螺旋卷曲性能未見明顯提高。

表6 ?η對纖維物理性能的影響Tab.6 Effect of ?η on physical properties of fiber

由此可知，兩組分?η不宜過小或過大，過小導致纖維無三維螺旋卷曲；過大導致纖維強度偏低同時并無提高纖維三維螺旋卷曲的作用。根據實驗結果，兩組分的?η以0.064～0.087 dL/g為宜。

2.3 兩種組分配比的影響

通常，表觀黏度高的熔體表面張力大，呈球形的趨勢較強。復合纖維中兩組分的收縮能力與其表觀黏度和配比同時有關聯。兩組分配比對纖維截面對稱性及三維螺旋卷曲形態的影響見圖7和圖8，圖7中深色部分為高黏組分，淺色部分為低黏組分。

圖7 兩組分配比對纖維截面對稱性的影響Fig.7 Effect of two-component ratio on symmetry of fiber cross section

圖8 兩組分配比對纖維卷曲性能的影響Fig.8 Effect of two-component ratio on crimp properties of fibers

由圖7可知，高、低黏度組分配比差異越大，纖維截面結構的非對稱性增大，形成的中空偏心性增強。由圖8可見，高低黏度配比為(H50/L50)～(H40/L60)時(8#，5#試樣)，纖維的三維立體卷曲效果較好，當高黏度熔體的質量比例由50%降低至30%時(10#試樣)，雖然纖維的截面非對稱性最大，但纖維的立體螺旋效果最差。這是因為高黏度組分的收縮能力隨配比的降低而減小，與低黏度組分的內在應力差異隨之減小，導致三維螺旋卷曲效果減弱。故高低黏度組分的配比以(H50/L50)～(H40/L60)為宜。

2.4 兩種組分熔體溫度的影響

在實際生產中，通過兩種組分的熔體溫度來調節其表觀黏度。兩組分表觀黏度相差過大，熔體流出噴絲孔后將產生“彎頭角”，彎曲嚴重時導致無法正常紡絲。

圖9 熔體溫度對纖維截面對稱性的影響Fig.9 Effect of melt temperature on symmetry of fiber cross section

圖10 熔體溫度對復合纖維卷曲性能的影響Fig.10 Effect of melt temperature on crimp properties of composite fibers

由圖9可看出，熔體黏度高的組分(圖中深色)由于表觀黏度高、表面張力大，收縮呈球形的趨勢強；而熔體黏度較低(圖中淺色)的組分呈包覆熔體黏度高的組分趨勢。低溫條件下，兩組分的表觀熔體黏度相差較大，兩組分界面體現出較大的曲率，偏心程度較大(8#試樣)。隨著熔體溫度升高，二者的表觀黏度差異減小，界面曲率有所減小(11#試樣)。由圖10可看出，熔體溫度對復合纖維三維自卷曲效果具有一定的影響。在相同配比的情況下，不同熔體溫度下制得的兩種復合纖維均體現出良好的卷曲性能，其中，低熔體溫度下得到纖維的蓬松性更好，卷曲性能更加優異，這是因為低熔體溫度下的纖維冷卻加強，中空度有所提高，對三維螺旋立體卷曲起到了加成作用。

因此，為了保證兩組分之間的表觀黏度差異，需適當提高低黏組分的溫度、降低高黏組分的溫度以縮小二者之間的熔體溫度差，熔體溫度差低于10 °C為宜，前提條件是保證“彎頭角”小、生產運行穩定。

3 結論

a. 采用高黏度PET和低黏度PET制備的雙組分并列復合中空纖維，具有良好的三維螺旋立體卷曲，卷曲細密而蓬松；纖維的中空率較低，纖維壁厚而具有較好的彈性回復率。

b. 高黏度PET和低黏度PET兩個組分的?η必須達到0.064～0.087 dL/g，?η過小，導致纖維無三維螺旋卷曲；過大導致纖維強度偏低，同時并無提高纖維三維螺旋卷曲的作用。