關于熱鍍鋅線活套系統功能的優化

布曉亮，劉志闖，李志仁

（河鋼集團承鋼公司，河北 承德 067000）

承鋼公司實現低成本“以熱帶冷”熱軋酸洗板材、和高端冷軋板材的生產，有利于提升產業層次、延伸產業鏈條、促進產品結構的優化調整，推進節能減排，大力發展高附加值產品，提高產品的競爭力和企業的效益，實現承鋼公司快速發展以及產品結構戰略性轉移，把承鋼公司建成具有釩鈦特色的高強優質板材基地，并使之成為區域化市場主導企業和國際上最具競爭力的釩鈦鋼鐵企業。在處理線中，活套是保證工藝段穩定運行的一個重要組成部分，它位于工藝段前后部位，提高活套有效長度及活套穩定性，能防止由于入口段、出口段機電故障導致的工藝段降速或停機，從而保證產品質量提升產品合格率及成材率。

1 活套功能及工作原理介紹

1.1 入口活套

承鋼冷軋的熱鍍鋅線出口活套是一個6 層的水平活套，它分開了機組的入口段和工藝段。入口活套車將用來儲存足夠的帶鋼以此來保證入口鋼卷切換停機時候工藝段以恒定的速度運行。這個活套長期工作在滿套位，當入口鋼卷切換周期內入口活套內的帶鋼儲量將被消耗（放套），焊機將入口帶鋼焊接完畢后通過將入口段速度高于工藝段速度運行，使得帶鋼重新充入入口活套（沖套）[1]。

1.2 出口活套

承鋼冷軋的熱鍍鋅線入口活套也是一個6 層的水平活套，它分開機組的工藝段和出口段。出口活套車將用來儲存足夠的帶鋼來保證出口鋼卷切換停機時候工藝段以恒定的速度運行。這個活套長期工作在空套位，當出口鋼卷切換周期內工藝段來的帶鋼將被儲量在內部（沖套），出口段完成卷取機切換后通過將出口段速度高于工藝段速度運行，消耗儲存的帶鋼（放套）。

2 活套功能優化

承鋼冷軋鍍鋅線在生產過程中由于工藝、機電問題導致故障發生時極易造成工藝段降速或停車，此次優化主要內容集中在活套有效套量放大和焊縫同步上。

2.1 入口活套有效套量放大

入口活套設計全長（兩個阻尼器間距）64.404m，活套有效長度47.704m（程序寫入值為47.932）。

圖1 入口活套滿套側設計值

圖2 入口活套空套距離設計值

圖1、圖2 所示為原設計的滿套位距離阻尼器11.4m（快停與急停位置距離3.5m、急停位置與阻尼器距離7.9m（包括活套車托輥0.7m、活套車5.1m、））。空套快停位置距離阻尼器5.3m（快停與急停位置距離2.5m、急停位置與阻尼器距離3.0m（活套車托輥占用1.7m）。

圖3 入口活套安全停車距離計算表

圖3 所示為入口活套安全停車距離計算表格。計算得出如下結論：滿套位急停開關觸發后小車最快速運行停止距離1.059m、快停開關觸發后小車最快速運行停止距離1.349m（快停開關觸發后小車正常生產降速停車距離0.2m）、小車生產時正常停車的停止距離0.2m；空套位急停開關觸發后小車最快速運行停止距離0.667m、快停開關觸發后小車最快速運行停止距離0.957m（快停開關觸發后小車正常生產降速停車距離0.2m）、小車生產時正常停車的停止距離0.2m。

綜上所述重新布置入口活套滿套位、空套位快停及急停開關位置，在充分保護活套車等機械設備安全的前提下放大入口活套有效套量約5.7m。

2.2 出口活套有效套量放大

原設計出口活套全長（兩個阻尼器間距）56.21m，活套有效長度39.91m。（程序寫入值為39.81）。

圖4 出口活套滿套側設計值

圖5 出口活套空套距離設計值

圖4、圖5 所示為原設計的滿套位距離阻尼器10.9m（快停與急停位置距離2.9m、急停位置與阻尼器距離8.0m（包括活套車托輥0.7m、活套車5.1m、））。空套快停位置距離阻尼器5.5m（快停與急停位置距離3.1m、急停位置與阻尼器距離2.4m（活套車托輥占用1.7m）。

根據出口活套安全停車距離計算表格。計算得出如下結論：滿套位急停開關觸發后小車最快速運行停止距離0.667m、快停開關觸發后小車最快速運行停止距離0.957m（快停開關觸發后小車正常生產降速停車距離0.2m）、小車生產時正常停車的停止距離0.2m；空套位急停開關觸發后小車最快速運行停止距離1.059m、快停開關觸發后小車最快速運行停止距離1.349m（快停開關觸發后小車正常生產降速停車距離0.2m）、小車生產時正常停車的停止距離0.2m。

綜上所述重新布置入口活套滿套位、空套位快停及急停開關位置，在充分保護活套車等機械設備安全的前提下放大入口活套有效套量約5m。

2.3 入出口活套程序優化

（1）標定入口活套滿套位激光測距值（FB261 的network5 中0%套量激光測距值8052 改為4770；活套車工作區間值47932改為51214；DB1281 塊中100%區間對應的量程47.932 改為51.214）修改完成觀察全線跟蹤。

（2）標定入口活套空套位激光測距值（FB261 的network5 中活套車工作區間值51214 改為53430；DB1281 塊中100%區間對應的量程“地址DB1281.DBD208”51.214 改為53.43，偏置值“地址DB1281.DBD212”12.28 改為10.064）。

（3）標定出口活套滿套位激光測距值（FB261 的network5 中0%套量激光測距值7.6 改為4.73；活套車工作區間值39 改為41.87；DB1281 塊中100%區間對應的量程39 改為41.87）修改完成觀察全線跟蹤。

（4）標定出口活套空套位激光測距值（FB261 的network5 中活套車工作區間值41.87 改為43.99；DB1281 塊中100%區間對應的量程“地址DB1281.DBD208”41.87 改為43.99，偏置值“地址DB1281.DBD212”17 改為14.88）。

（5）微調固定部分長度“地址DB1281.DBD236”，根據現場焊縫實際位置判斷增加及減少，如果焊縫檢測窗口提前打開，減少此固定部分長度，如果焊縫檢測窗口靠后，則需要增加此固定部分長度。

（6）在HMI 操作畫面中增加SEGMENT 值，如果焊縫跟蹤位置不正確，可根據焊縫實際位置同步跟蹤畫面，在OVERVIEW 總畫面中右側選擇要同步的焊縫號及要同步位置的SEGMENT 值即可同步。

3 結論

入口活套重新計算急停、快停小車所需的停車時間及安全距離，按照新計算數據的優化急停、快停磁力開關位置從而增加活套長度30m，為焊機焊接及工藝段穩定爭取30s（按照工藝段速度為60m/s 計算）；出口活套重新計算急停、快停小車所需的停車時間及安全距離，按照新計算的數據優化急停、快停磁力開關位置從而增加活套長度24m，為工藝段穩定爭取24s（按照工藝段速度為60m/s 計算）。

通過程序優化保證了或套內焊縫跟蹤的準確性。對于處理線來說工藝段穩定才能保證產品的合格率，此次優化后極大的提高了鍍鋅線工藝段穩定性，降低了入口機電設備故障造成的工藝段降速或停機。