航天電磁閥R形活門座切削研拋工藝研究

曹飛龍 劉向東 劉彥剛 王雅妮

航天電磁閥R形活門座切削研拋工藝研究

曹飛龍 劉向東 劉彥剛 王雅妮

（西安航天發(fā)動機(jī)有限公司，西安 710100）

為了降低航天電磁閥低溫氣密泄漏的風(fēng)險，以電磁閥R形活門座為研究對象，在對其數(shù)控軌跡多層切削的基礎(chǔ)上，建立了電磁閥活門座的曲面數(shù)學(xué)模型，研究了電磁閥活門座型面的研拋路徑和余量去除模型，分析了研拋參數(shù)對活門座表面質(zhì)量的影響并取得了良好的應(yīng)用效果，消除了電磁閥低溫氣密泄漏的風(fēng)險。

電磁閥；活門座；數(shù)控軌跡；研拋工藝

1 引言

電磁閥是姿控發(fā)動機(jī)的關(guān)鍵組件，其密封性能的好壞直接影響發(fā)動機(jī)的使用性能[1]?；铋T座作為電磁閥密封的關(guān)鍵部位，其加工質(zhì)量直接影響閥門的密封性。電磁閥低溫氣密泄漏已多次歸零。主要原因為：當(dāng)電磁閥在低溫狀態(tài)下進(jìn)行氣密檢查時，由于閥芯上的非金屬材料受熱脹冷縮影響而變化較大，其密封表面變硬，彈性變小而剛性化，使活門座上的微觀缺陷形成微細(xì)泄漏通道。因此，電磁閥密封副在低溫狀態(tài)下進(jìn)行氣密檢查時容易出現(xiàn)泄漏。

針對電磁閥活門座型面的加工，很多學(xué)者對其加工特性進(jìn)行了研究。馬麗珍[2]針對電動氣閥端面活門座型面的成型加工工藝，在采用普通精密機(jī)床尾座裝夾成型锪鉆時，分析了成型锪鉆刀具精度、機(jī)床精度及冷卻潤滑對活門座型面加工質(zhì)量的影響。張勇峰[3]針對現(xiàn)場加工時活門座合格率低的問題，對成型锪鉆使用前的檢查、刀具裝夾精度及刀具試切狀態(tài)和加工后活門座表面質(zhì)量檢查進(jìn)行了分析和應(yīng)用參考。史永華等[4]針對運載火箭閥門的特點，分析了活門座成型加工和數(shù)控軌跡法加工的成形方式及成型加工的劣勢，給出了閥座檢測的過程及方法，未研究數(shù)控軌跡法的具體過程和研拋過程。韓春陽等[5]針對電磁閥活門座的特點，采用數(shù)控軌跡法進(jìn)行深腔平面活門座的加工，通過優(yōu)化刀具、切削參數(shù)及采用專用研磨工裝進(jìn)行活門座型面精密研拋，保證了活門座尺寸、形位精度及表面粗糙度滿足要求，但未研究R形活門座數(shù)控軌跡法多層切削及研拋模型、研拋路徑、研拋參數(shù)等。

因此，為了減少電磁閥密封副在低溫狀態(tài)下的泄漏故障，提高活門座密封面的微觀表面質(zhì)量并去除活門座型面的微觀缺陷，本文將對電磁閥活門座表面質(zhì)量提高進(jìn)行工藝研究。

2 型面數(shù)控軌跡多層切削方法

圖1所示為電磁閥及活門座密封副結(jié)構(gòu)示意圖。由2處直線和1處0.15mm圓弧光滑連接而成，密封部位表面粗糙度0.4μm。為保證活門座與閥芯密封性，要求活門座型面的同軸度不大于0.03mm。電磁閥屬于多次打開關(guān)閉閥門，其要求在高溫、低溫、濕熱等復(fù)雜環(huán)境條件下均能正常打開關(guān)閉，工作壽命在1500次以上。因此，在使用過程中，需保證閥芯與閥座活門座復(fù)位良好，并在復(fù)雜環(huán)境條件下實現(xiàn)密封可靠，否則會出現(xiàn)泄漏量超標(biāo)。

隨著高精度數(shù)控車床的應(yīng)用，對刀誤差及走刀路徑偏差越來越小。本文所研究的R型活門座型面，考慮到刀具干涉問題，可以采用兩把鏜孔刀加工型面。因R型活門座型面最小圓角為0.15mm，因此，在鏜孔刀磨制時其刀尖圓滑加工為0.1mm，防止加工時產(chǎn)生過切。

采用數(shù)控軌跡法加工活門座，為保證兩次走刀軌跡誤差最小，在加工前需精準(zhǔn)對刀，保證軸向?qū)Φ毒炔淮笥?.005mm；徑向?qū)Φ毒炔淮笥?.005mm。同時考慮到兩走刀路徑在R型面最高點處能夠圓滑過渡，在加工時設(shè)計加工軌跡，避免對刀誤差對活門座型面的影響，如圖2所示為R型面加工數(shù)控軌跡法多層切削方法。在半精加工時，每次切削余量偏移0.1mm，分三次加工；精加工時，切削余量為0.05mm，保證活門座型面圓滑過渡，且提高切削后表面質(zhì)量。

圖2 R型面數(shù)控軌跡法多層切削方法示意圖

采用鏜孔刀加工活門座型面時，刀具與活門座單點接觸，切削力和切削熱較小。根據(jù)車削加工經(jīng)驗，且切削速度一般為20～30m/min，為降低刀具磨損，選擇切削速度為20m/min，轉(zhuǎn)換后機(jī)床轉(zhuǎn)速約為940r/min（即轉(zhuǎn)速=15.7r/s）。為保證加工后表面粗糙度滿足要求，進(jìn)給量選擇為=0.01mm/r，切削余量為=0.2mm，背吃刀量選擇為=0.1mm。

采用選擇的切削參數(shù)進(jìn)行R型活門座型面加工，加工后測量結(jié)果如表1所示。

表1 數(shù)控軌跡多層切削法加工后活門座尺寸及形位精度測量結(jié)果 mm

從測量結(jié)果可以看出，數(shù)控軌跡多層切削方法加工的活門座型面尺寸及形位精度均滿足指標(biāo)要求，同時，其加工后的尺寸精度及同軸度均優(yōu)于成型加工法加工的活門座型面質(zhì)量。

3 截面路徑及余量去除模型

電磁閥活門座R形表面加工完成后，需進(jìn)一步通過研拋活門座提高其表面質(zhì)量。根據(jù)電磁閥活門座型面結(jié)構(gòu)特點和技術(shù)指標(biāo)，為了后續(xù)研究電磁閥活門座加工的研拋路徑和余量去除模型，建立電磁閥活門座型面的數(shù)學(xué)模型，如圖3所示。以活門座回轉(zhuǎn)中心為原點建立電磁閥活門座的數(shù)學(xué)坐標(biāo)系，回轉(zhuǎn)半徑為，活門座圓弧曲面的半徑為，圓心為點，活門座直線段的角度為30°，設(shè)活門座圓弧曲面上任意一點的空間坐標(biāo)為(，，)，連接線與軸的夾角為，則：

其中，范圍為0～150°。

由電磁閥活門座型面的數(shù)學(xué)模型可以得出，電磁閥活門座圓弧型面任意一點的坐標(biāo)僅與角度有關(guān)。如果繞坐標(biāo)原點旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系，坐標(biāo)系旋轉(zhuǎn)至（1，1）位置，可以得出，（1，1）位置活門座圓弧曲面的坐標(biāo)絕對值與（，）位置坐標(biāo)絕對值相同。

根據(jù)電磁閥活門座型面的數(shù)學(xué)模型，在常見研拋路徑規(guī)劃的基礎(chǔ)上，提出電磁閥R形活門座截面研拋路徑規(guī)劃設(shè)計，并建立研拋的余量去除模型。

活門座研拋后的表面精度受研拋路徑直接影響，在活門座型面的數(shù)控軌跡法加工中采用小的直線段逼近，這種加工軌跡會導(dǎo)致表面質(zhì)量在加工后惡化，因為在加工的過程中刀具方向的改變比較頻繁，且有多個加減速。

行切路徑、環(huán)切路徑以及螺旋路徑是現(xiàn)在復(fù)雜曲面數(shù)控加工比較認(rèn)可的路徑。但是在活門座研拋加工過程中，無論是行切路徑、環(huán)切路徑、螺旋路徑，設(shè)第、+1、+2次的路徑為、+1、+2，如圖4所示，在第次和第+1次交接處、第+1次和第+2次交接處表面質(zhì)量較差，存在高低點，由于高低點的存在導(dǎo)致電磁閥閥座在低溫條件下密封面冷縮后形成微細(xì)的泄漏通道。

圖4 常見研拋路徑存在的缺陷

因此，電磁閥的活門座的研拋路徑規(guī)劃應(yīng)避免在交接處存在高低點，基于電磁閥活門座型面數(shù)學(xué)模型中在任何截面的活門座剖面坐標(biāo)絕對值均相同的特點，對電磁閥活門座特種型面的研拋應(yīng)采用專用的研拋工具規(guī)劃“截面路徑”，如圖5所示。

但是電磁閥活門座特種型面采用“截面路徑”進(jìn)行研拋余量去除，則其正壓力在截面路徑中均相同，其正壓力僅與采用“截面路徑”時的研拋角度有關(guān)，如圖6所示。

因此，建立電磁閥活門座特種型面采用“截面路徑”進(jìn)行研拋余量去除的模型，其研拋余量去除與時間、轉(zhuǎn)速和研拋角度有關(guān)。

4 基于正交試驗的活門座特種型面研拋工藝參數(shù)

根據(jù)電磁閥活門座特種型面研拋路徑及余量去除模型的研究結(jié)果，采用“截面路徑”研拋余量去除時，其研拋余量去除與研拋時間、轉(zhuǎn)速和研拋角度有關(guān)。

采用正交試驗的設(shè)計方法，進(jìn)行研拋時間、轉(zhuǎn)速和研拋角度對活門座密封表面研拋質(zhì)量的影響方案設(shè)計。以研拋時間、研拋角度、工件轉(zhuǎn)速為因素，進(jìn)行正交試驗方案設(shè)計（見表2）和研拋試驗。

研究研拋時間、研拋角度、工件轉(zhuǎn)速對電磁閥活門座微觀缺陷的影響關(guān)系，建立三因素正交試驗。采用專用研拋工具的研拋時間選擇5min、10min、15min；研拋角度選擇90°、60°、30°；工件轉(zhuǎn)速選擇800r/min、600r/min、400r/min。對研拋后的電磁閥活門座進(jìn)行計量，得到實驗數(shù)據(jù)如表2所示。通過極差的計算可知，研拋時間對電磁閥活門座的表面質(zhì)量的影響最大，其次是工件轉(zhuǎn)速，研拋角度對電磁閥活門座的表面質(zhì)量影響較小。

表2 電磁閥活門座研拋工藝正交試驗數(shù)據(jù)

通過分析電磁閥活門座研拋工藝正交試驗數(shù)據(jù)可知，第4組試驗的電磁閥活門座表面質(zhì)量計量實測值最優(yōu)。由于研拋時間對電磁閥活門座的影響最大，其參數(shù)盡可能延長。所以，選擇第4組試驗的研拋工藝參數(shù)作為最終的電磁閥活門座的研拋工藝參數(shù)。

圖7 采用研拋工藝參數(shù)前后的對比

以電磁閥活門座的研拋時間10min、研拋角度90°、工件轉(zhuǎn)速600r/min為電磁閥活門座的研拋工藝參數(shù)，并將基于正交試驗的活門座特種型面研拋工藝參數(shù)進(jìn)行應(yīng)用，研拋10件電磁閥活門座進(jìn)行，并計量表面質(zhì)量。如圖7所示，電磁閥活門座特種型面的表面粗糙度最大值為0.21μm，最小值為0.18μm，優(yōu)于設(shè)計要求。

采取基于正交試驗的研拋工藝參數(shù)后，跟蹤分析2019年2000余臺電磁閥制造過程的故障，電磁閥低溫氣密泄漏故障降低為0起，工程應(yīng)用效果明顯。

5 結(jié)束語

航天電磁閥R形活門座切削研拋工藝方法，解決了電磁閥低溫氣密泄漏的問題，提高了電磁閥的工作可靠性。該方法可普遍應(yīng)用于各種R形活門座的表面質(zhì)量提高，對提高產(chǎn)品性能具有一定的借鑒和參考。

1 朱寧昌．液體火箭發(fā)動機(jī)設(shè)計[M]. 北京：宇航出版社，1994

2 馬麗珍．閥門臺座加工工藝[J]．火箭推進(jìn)，2005，3(31)：42～45

3 張勇峰．閥中幾種零件的難點部位加工方法[J]. 火箭推進(jìn)，2011(10)：32～36

4 史永華，劉軍威，張軍，等．運載火箭用閥門閥座加工技術(shù)[J]. 航天制造技術(shù)，2013(3)： 47～49

5 韓春陽，茹紅宇，徐青山，等．閥門密封座特種型面加工工藝研究[C]. 2018年航天先進(jìn)制造技術(shù)國際研討會論文集，2018：145～153

Research on Cutting Polishing of R-shaped Valve Seat of Aerospace Solenoid Valve

Cao Feilong Liu Xiangdong Liu Yangang Wang Yani

(Xi’an Aerospace Engine Co., Ltd., Xi’an 710100)

In order to reduce the risk of low temperature air tight leakage of aerospace solenoid valve, the R-shaped valve seat of the electromagnetic valve was taken as the research object. Based on the multi-layer cutting of the NC track the solenoid valve R-shaped valve seat, the surface mathematical model of the solenoid valve seat was established, the polishing path and residual removal model of the valve seat surface were studied, and the influence of polishing parameters on the surface quality of the valve seat was analyzed. Good application effect has been achieved and the risk of low temperature air tight leakage of solenoid valve has been eliminated.

solenoid valve；valve seat；NC track；polishing technology

曹飛龍（1988），工程師，航空工程專業(yè)；研究方向：航天電磁閥制造技術(shù)。

2020-10-29