韓亞明 曹劉坤 朱敏濤 徐大為 王曉旻
上海建工五建集團有限公司 上海 200063
裝配式結構安裝過程中,臨時支撐結構非常重要[1-3]。本文在常規斜支撐的基礎上,提出由支撐桿件系統、電子測垂系統、動力輸出及調整系統組成的自適應斜支撐系統。在豎向構件吊裝就位后,設置電子垂直度測量傳感器(電子測垂系統),反饋無線數據信號,“一鍵式”啟動外置數據轉換及控制設備(動力輸出及調整系統),對斜支撐后部設置的驅動器進行驅動,使得斜支撐桿件(支撐桿件系統)伸縮,從而快速引導預制墻體達到預期姿態,實現智能化、高精度調節。
有限元軟件Abaqus建模的實際操作過程包括支撐各部件繪制、各部件材料屬性設置、部件裝配、分析步設置、互相作用設置、荷載加載、網格劃分以及運算和后處理。
1.1.1 自適應斜支撐系統材料本構模型
自適應斜支撐系統為全鋼制作,均采用Q235型號的鋼材,屈服強度為235 MPa,彈性模型為206 GPa,泊松比為0.3。考慮到支撐在加載過程中鋼材最大應變<5%,因此鋼材的應力-應變關系采用理想雙線型隨動強化材料模型如圖1所示,切線模量E2取彈性模量E1的2%。

圖1 鋼材本構模型
其中材料的塑性設置值為:屈服應力235 MPa,塑性應變為0;屈服應力450 MPa,塑性應變為0.051。
1.1.2 自適應斜支撐系統網格劃分
網格單元類型為八節點六面體線性減縮積分單元。該單元適于細網格劃分、含有接觸問題的數值模擬。根據實際構件和SolidWorks模型,建立有限元模型(圖2)。

圖2 網格劃分
1.1.3 自適應斜支撐系統加載制度
在四鋼支撐-墻體系中,根據實際工作中自適應斜支撐系統的固定方式,自適應支撐系統兩端與墻、地上的剪切板通過耳板連接墻體底部可以滑動,靠支撐固定。在墻板外側同時施加風壓荷載和底部撞擊力,為最不利荷載組合情況(圖3)。

圖3 模擬組合荷載
模擬結果如圖4所示,自適應斜支撐系統穩定,由于應力集中現象,桿件局部應力較大。上支撐桿件平均應力為39.30 MPa,下支撐桿件平均應力為13.19 MPa,連接板的最大應力為20.40 MPa,均滿足要求。

圖4 模擬結果
上海某工地60 m處需安裝一片高度為2.9 m、寬度為2.6 m、厚0.3 m的裝配式墻板,因為不同荷載組合后,自適應斜支撐系統的承載力有可能不夠,需要對其進行校算。本文將給出風荷載和撞擊荷載組合下的工況進行過程,根據鋼結構的基本概念和相關規范以及建筑結構荷載規范,對自適應斜支撐進行剛度、強度、連接件等校算。
按照規范所給公式計算風荷載計算值:

式中:ωk——風荷載標準值;
βz——高度z處的風振系數;
μs——風荷載體型系數;
μz——風壓高度變化系數;
ω0——基本風壓。
對于撞擊荷載,取吊裝墻板自重的20%進行計算(自重60 kN)。2種荷載疊加組合,組成最不利荷載撞擊在裝配式墻板上端。
1)強度校算。正應力計算公式如下:

式中:N——所計算截面處的拉力設計值;
f ——鋼材的抗拉強度設計值;
A——構件的毛截面面積。
2)剛度校算。i=(D2+d2)1/2/4=15.95 mm,λ=l0/i=154.77<[λ]=200。
3)穩定性校算。λ( fy/235)1/2=142.74,查表得φ(軸心受壓構件的穩定系數,取截面兩主軸穩定系數中的較小者)=0.374 3,則有:N/(φAf )=0.59<1。
4)焊縫校算。σ=N/(lwhe)=85.77 MPa<205 MPa(對接焊縫抗拉、抗壓強度設計值)。其中,lw為焊縫長度;he為對接焊縫的計算厚度(在對接連接節點中取連接件的較小厚度,在T形連接節點中取腹板的厚度)。
5)連接板抗剪校算。σ=N/dt =120.37 MPa< 205 MPa。
當風荷載與撞擊荷載組合作用在雙鋼支撐-墻體系時,直接將2種荷載疊加作用在體系上,支撐強度、剛度、穩定性均滿足要求。同時連接件的驗算,包括焊接時焊縫、螺栓連接以及與墻、地處的連接板均滿足要求。
在風荷載、撞擊荷載和組合荷載作用下,由于端部有較大的塑性變形,在依據規范進行計算時沒有考慮,致使有限元模擬結果與規范計算結果有較大誤差,具體結果為:上支撐的有限元模擬結果為39.300 MPa,規范計算結果為45.740 MPa,誤差14.1%;下支撐的有限元模擬結果為13.190 MPa,規范計算結果為12.314 MPa,誤差6.7%。
本文通過有限元軟件對自適應斜支撐系統的受力進行模擬,結果表明自適應斜支撐系統能夠有效地工作。本文還給出了自適應斜支撐系統的工程算例,算例表明自適應斜支撐系統可以安全工作。自適應斜支撐系統,在常見支撐的基礎上進行一系列改進,在施工方面可保證安全高效、準確可靠,可廣泛推廣使用。