《福建省隔震建筑結(jié)構(gòu)構(gòu)造圖集》編制技術(shù)分析

江麗玲，陳偉恩，劉 林，劉 靜，徐瑞昌，吳應雄

(1.福州大學 土木工程學院，福建 福州 350108；2.福建省建筑設計研究院有限公司，福建 福州 350108；3.福建工程學院 管理學院，福建 福州 350118；4.廈門中胤建筑工程有限公司，福建 廈門 361000)

隔震技術(shù)起源于20世紀60年代，由于其易于實施且減震效果良好，因此是目前應用最為廣泛的一種結(jié)構(gòu)振動控制技術(shù)。早在1921年，日本東京帝國大廈飯店就采用了隔震技術(shù)，將結(jié)構(gòu)基礎設置在淤泥層表面。1969年，前南斯拉夫嘗試在一棟小學教學樓中采用隔震橡膠支座。雖然該階段已有隔震的概念，但對此的研究并不深入。直至隔震建筑在1994年美國洛杉磯北嶺地震以及1995年日本阪神地震表現(xiàn)出了優(yōu)越的減震性能[1-2]，各國學者才開始真正的重視該項技術(shù)的研究與應用。自此，隔震技術(shù)得到廣泛的關(guān)注，并快速發(fā)展。目前，各國對隔震技術(shù)均有了較為深入的研究與應用，其中美國、新西蘭、日本等國家在隔震領(lǐng)域已取得了較為突出的成果。我國對隔震建筑的研究與應用主要從上個世紀80年代開始，大量學者對該項技術(shù)進行了較為深入的研究，并應用實際工程之中。根據(jù)中國勘察設計協(xié)會抗震防災分會的統(tǒng)計，截止2019年12月，我國已建成的隔震建筑超過1萬棟，這些隔震建筑主要分布在我國云南、四川、新疆、江蘇、甘肅和北京等省市。

隔震技術(shù)是在建筑的上部結(jié)構(gòu)與下部結(jié)構(gòu)(或基礎)之間設置隔震層來實現(xiàn)上、下結(jié)構(gòu)的有效分離。隔震層可采用多種形式的隔震支座，目前，世界范圍內(nèi)研究成熟、應用最為廣泛的是隔震橡膠支座(簡稱“隔震支座”)[3-4]。隔震層水平剛度較小，在地震作用下,尤其是長周期地震動作用下，將產(chǎn)生較大的位移[5-6]，因此當隔震層位于室外地坪以下時，應當采取相應的構(gòu)造措施來防止隔震建筑上部結(jié)構(gòu)的水平位移受阻。《建筑抗震設計規(guī)范》[7](GB 50011—2010)規(guī)定，上部結(jié)構(gòu)周邊豎向隔震縫的縫寬不宜小于200 mm以及罕遇地震下的最大水平位移值的1.2倍，對兩相鄰的隔震建筑，豎向隔震縫不宜小于400 mm，且不宜小于兩棟建筑最大水平位移之和；隔震建筑水平隔離縫高度不宜小于20 mm。雖然相關(guān)規(guī)范已對隔震建筑的隔震縫尺寸進行了規(guī)定，但實際工程應用表明，隔震構(gòu)造技術(shù)的研究與應用不被重視，不合理的構(gòu)造設計以及施工屢見不鮮，隔震構(gòu)造節(jié)點的施工質(zhì)量無法得到保證，例如：2013年中國四川雅安地震中的蘆山縣人民醫(yī)院，其門診樓采用了隔震技術(shù)，但在設計與施工過程中，其隔震溝、室外樓梯、穿越隔震層的管道等未采取有效的構(gòu)造措施，阻礙隔震層水平位移，導致震后室內(nèi)的部分填充墻以及裝飾層均有一定的受損，減震效果降低。2014年云南普洱市地震，某隔震建筑的電梯井以及坡道因隔震構(gòu)造上的失誤，導致建筑物受到了一定程度上的破壞。可見隔震構(gòu)造設計與隔震建筑的減震效果和震后維修息息相關(guān)。

造成隔震構(gòu)造設計與施工錯誤的原因主要如下：(1) 設計單位與施工單位聯(lián)系不夠密切，施工方未能充分了解隔震構(gòu)造的重要性，以致隔震構(gòu)造節(jié)點施工質(zhì)量不滿足要求；(2) 現(xiàn)有規(guī)范、規(guī)程、圖集中對隔震構(gòu)造的要求不夠充分，且現(xiàn)有圖集內(nèi)容不夠完善，不能很好地指導施工。因此，如何解決隔震構(gòu)造節(jié)點設計與施工中存在的問題，是隔震技術(shù)實際應用中的一大問題，編制一部較為全面的隔震構(gòu)造圖集對隔震構(gòu)造節(jié)點的設計與施工具有重要的指導意義。

1 編制背景

為規(guī)范化隔震建筑的構(gòu)造設計，各國相關(guān)學者紛紛起草隔震構(gòu)造相關(guān)圖集、規(guī)程。1997年，美國在規(guī)范中增加減震隔震設計部分，形成了更加完善的抗震體系[8]。 2002 年，日本免震構(gòu)造協(xié)會編制了《國外建筑設計詳圖圖集8》[9]，圖集中著重給出了隔震建筑構(gòu)造設計與細部圖集，以指導隔震建筑的構(gòu)造設計，并通過案例說明隔震技術(shù)在實際工程之中的應用，是較為系統(tǒng)且全面的隔震構(gòu)造圖集。2003年，我國推出了《建筑結(jié)構(gòu)隔震構(gòu)造詳圖》[10](03SG610-1)，為我國的隔震建筑構(gòu)造設計提供了參考，但該圖集主要是對框架結(jié)構(gòu)與砌體結(jié)構(gòu)的節(jié)點進行描述，砌體結(jié)構(gòu)在現(xiàn)階段的工程應用較少，而剪力墻結(jié)構(gòu)是當前較為常用的建筑結(jié)構(gòu)，《建筑結(jié)構(gòu)隔震構(gòu)造詳圖》[10](03SG610-1)中尚缺少剪力墻下的隔震構(gòu)造節(jié)點做法，以及缺少隔震層下部墻體的構(gòu)造做法，不能全面地指導現(xiàn)場施工。2010年，我國修訂了《建筑抗震設計規(guī)范》[7](GB 50011—2010)，增加了隔震和減震章節(jié)，進一步規(guī)范了減隔震建筑的設計要求，其中，也對隔震構(gòu)造設計提出了一定的要求，主要在于提出了隔震縫的高度和寬度。2013年，日本免震構(gòu)造協(xié)會編輯整理了大量詳細的構(gòu)造做法實例，發(fā)布2013版的JSSI免震施工規(guī)范以及配套的免震部材生產(chǎn)規(guī)格和標準。 2015年，我國發(fā)布了建筑行業(yè)標準《建筑隔震工程施工及驗收規(guī)范》[11](JGJ 360—2015)，對隔震工程施工過程以及施工質(zhì)量驗收標準進行了規(guī)定，該規(guī)范強調(diào)了隔震縫的取值。2016年，甘肅省發(fā)布了地方標準《混凝土建筑結(jié)構(gòu)基礎隔震技術(shù)規(guī)程》[12](DB62/T25—3121—2016)，該規(guī)程補充完善了基礎隔震的設計方法，并提出了隔震構(gòu)造要求，其隔震縫寬度同《建筑抗震設計規(guī)范》[7](GB 50011—2010)。同年，福建省發(fā)布了《福建省建筑工程隔震橡膠支座和裝置施工及驗收規(guī)程》[13](DBJ/T13—252—2016)，該規(guī)程在行業(yè)標準的基礎上增加了抗風裝置以及隔震支座防火的內(nèi)容，為福建省的隔震建筑工程施工提供指導。同時，該規(guī)程從嚴了《建筑隔震工程施工及驗收規(guī)范》[11](JGJ 360—2015)中水平隔離縫與豎向隔震縫的高度，指出，水平隔離縫的高度不應小于30 mm，豎向隔震縫的寬度不應小于300 mm，其尺寸大于甘肅省地方標準。我國編制完成的國家標準《建筑隔震設計規(guī)范》(送審稿)中也提高了對豎向隔震縫的要求，規(guī)定最小縫寬為300 mm。

綜上，我國已頒布了一定數(shù)量的隔震構(gòu)造圖集、規(guī)范、規(guī)程等，但因?qū)嶋H隔震建筑工程的多樣性，現(xiàn)有的圖集并不能很好地指導隔震建筑構(gòu)造設計以及施工，且現(xiàn)有圖集中，尚存在不合理之處，需進行修改。因此，編制一部內(nèi)容完善的隔震構(gòu)造圖集迫在眉睫。福建省于2017立項，準備在隔震工程設計、施工和構(gòu)造相關(guān)的國家標準基礎上編制建筑結(jié)構(gòu)隔震構(gòu)造地方標準圖集。《福建省隔震建筑結(jié)構(gòu)構(gòu)造圖集》[14](DBJ/T 13—112)已于2020年1月1日頒布，該圖集的主要包括豎向隔震縫與水平隔離縫的取值、典型節(jié)點設計、隔震支座防火構(gòu)造、隔震支座置于地下室底板以下隔震構(gòu)造做法、隔震層下部墻體構(gòu)造做法、預埋鋼板設計、下預埋鋼板定位以及剪力墻下隔震支座的布置等構(gòu)造做法，為使設計與施工單位更好地理解圖集，現(xiàn)對該圖集的內(nèi)容進行說明。

2 主要技術(shù)說明

2.1 提高豎向隔震縫寬度以及水平隔離縫高度

在國家現(xiàn)有規(guī)范的基礎上，本圖集綜合支座變形情況以及施工情況，提出應提高豎向隔震縫的寬度C以及水平隔離縫的高度h。對于豎向隔震縫，規(guī)定最小縫寬C應不小于隔震支座在罕遇地震下最大水平位移uc的1.2倍，且不小于300 mm。對相鄰的隔震結(jié)構(gòu)，其縫寬F取最大水平位移uc之和的1.2倍，且不小于600 mm；水平隔離縫的高度不小于30 mm。

現(xiàn)在分別對以上縫寬C及縫高h的取值進行說明。設置豎向隔震縫C是為了預留足夠的空間，使隔震層及上部結(jié)構(gòu)的水平變形不受限，本圖集提出豎向隔震縫寬度C的取值宜不小于300 mm。這是考慮到：(1) 《建筑抗震設計規(guī)范》[7](GB 50011—2010)中規(guī)定，隔震支座設計的極限水平位移限值d為隔震支座有效直徑的0.55倍和3倍橡膠層總厚度中的較小者，隨著工程建設規(guī)模日益增大，在工程中大多使用直徑大于500 mm的隔震支座，以直徑500 mm為例，其內(nèi)部橡膠層總厚度為96 mm，這時0.55D=275 mm，3Tr=288 mm，因此隔震層的設計極限水平位移限值d=275 mm，因此提出豎向隔震縫寬度C的取值宜不小于300 mm是合理的；(2) 施工時，往往忽視豎向隔震縫的寬度要求，以致豎向隔震縫寬度不足，例如雅安醫(yī)院門診樓的隔震溝寬度僅僅只有50 mm；(3) 配合即將發(fā)布的《建筑隔震設計規(guī)范》中提高豎向隔震縫的寬度要求。因此，本圖集在原有規(guī)范的基礎上提出豎向隔震縫的寬度取值應提高至不小于300 mm。

設置水平隔離縫h，是為了防止支座沉降或構(gòu)件變形導致隔震層的上、下結(jié)構(gòu)相互接觸。隔震支座的豎向變形主要由上部結(jié)構(gòu)荷載導致的支座壓縮變形以及剪切變形時產(chǎn)生的幾何下沉位移組成。根據(jù)經(jīng)驗公式，隔震支座壓縮量約為隔震支座中橡膠層總厚度的1/25，例如直徑為1 000 mm的隔震橡膠支座，國內(nèi)部分主流的隔震支座生產(chǎn)企業(yè)的產(chǎn)品，其橡膠層總厚度約為148 mm，計算所得的壓縮位移約為5.94 mm。表1給出了不同直徑隔震支座的壓縮變形量，可見《建筑抗震設計規(guī)范》[7](GB 50011—2010)規(guī)定設置20 mm的水平隔離縫已滿足要求。但規(guī)定20 mm高度的水平隔離縫，施工不便，誤差難以控制，且施工完成后容易被砂漿等建筑垃圾或穿越隔震層的構(gòu)件堵塞，也不利于水平隔離縫的防水和密封等處理。

表1 常用隔震支座壓縮量

同時，魏陸順等對防震減災中心11層隔震結(jié)構(gòu)進行動力特性測試，該試驗為國內(nèi)第一例實際隔震建筑動力特性測試，使用液壓千斤頂系統(tǒng)進行了最大水平初位移為10 mm的結(jié)構(gòu)推移和釋放試驗。現(xiàn)場測試的屈服后剛度大于靜力試驗的結(jié)果，其原因在于，隔震層的水平縫填充物和穿過隔震層的構(gòu)件對結(jié)構(gòu)提供了一定的剛度，其大小難以確定。因此建議隔震結(jié)構(gòu)在設計與施工中應重視該問題，建議提高水平隔離縫的高度，有效減小或消除所附加的水平剛度。因此本圖集建議增加水平隔離縫的高度，其高度不小于30 mm。

2.2 隔震支座典型節(jié)點設計要求

2.2.1 隔震層框架梁底面至上支墩底部高度確定

隔震層梁底面與隔震支座上支墩底部間的垂直距離無統(tǒng)一標準，二者間垂直距離取值不當，將帶來構(gòu)造上的麻煩。若取值太大，對于沒有墻體的架空層尚可，但是對于存在填充墻的隔震層，二者間垂直距離太大將會加大隔震層隔震支座以上墻體的無支高度，并進一步加大隔震層墻體的構(gòu)造設計難度；若二者的垂直距離太小，則預埋的螺栓及套筒將會伸入隔震層框架梁內(nèi)，造成隔震層框架梁內(nèi)鋼筋擁擠。因此考慮到隔震支座預埋螺栓套筒的安裝和隔震層墻體的構(gòu)造設計，結(jié)合預埋螺栓及套筒的長度(一般150 mm左右)，且盡可能減小隔震層墻體的無支高度，本圖集指出隔震層框架梁底面與隔震支座上支墩底面間的垂直距離h1宜取為200 mm～300 mm，具體做法如圖1所示。

圖1 隔震支座典型節(jié)點1

2.2.2 隔震支座安裝作業(yè)面不足及解決方法

為了保證隔震支座及其防火材料有足夠的安裝面，本圖集指出，隔震支座側(cè)邊緣與上、下支墩(柱)外側(cè)之間的距離不宜小于100 mm。根據(jù)隔震支座安裝的現(xiàn)場施工反饋，當隔震支座側(cè)邊緣與上、下支墩(柱)外側(cè)之間的距離為50 mm時，支座以及防火材料的安裝操作空間局促，較為不便。因此本圖集對二者之間的距離提出了一個建議取值范圍，具體做法如圖2所示。

當隔震支座側(cè)邊緣與上、下支墩(柱)外側(cè)之間的距離不滿足上述要求，且在原有上、下支墩(柱)截面面積已滿足設計要求的情況下，若采用加大隔震支座上、下支墩(柱)截面面積的方法，不僅浪費了使用空間，還提高了造價成本，因此，本圖集提出帶擴大頭的上、下支墩(柱)做法[15]，具體做法見圖3。

圖2 隔震支座典型節(jié)點2

圖3 帶擴大頭的上、下支墩

2.2.3 雙支座聯(lián)合布置

因隔震支座生產(chǎn)質(zhì)量穩(wěn)定，大直徑的支座在現(xiàn)有工程中的應用日益廣泛。工程中以單墩單支座為主，但仍有少數(shù)雙支座聯(lián)合布置的情況。本圖集給出了相應的雙支座聯(lián)合布置構(gòu)造做法，如圖4所示，這里要求，雙支座的上下連接板之間的距離不應小于50 mm。若左右連接板之間的間距為0 mm，可能造成支座安裝上的不便，且該做法也使得兩塊連接板上相鄰螺栓之間的距離滿足《鋼結(jié)構(gòu)設計標準規(guī)范》[16](GB 50017—2017)最小間距的要求。

2.3 隔震支座防火構(gòu)造設計

根據(jù)《建筑防火設計規(guī)范》[17](GB 50016—2014)的要求，當作為豎向承重構(gòu)件的隔震橡膠支座位于具有耐火極限要求的隔震層時，其耐火極限為3 h。基于該規(guī)定，本圖集提出，采用成品阻火帶作為隔震支座的防火材料，并外包不銹鋼蓋板或硅酸蓋板等保護層，具體做法如圖5所示。

圖4 雙支座聯(lián)合布置

圖5 隔震支座節(jié)點防火構(gòu)造示意圖(單位：mm)

在工程調(diào)研中發(fā)現(xiàn)，常用的防火材料為防火巖棉和硅酸鋁，這兩種防火材料的熔點在1 200℃～1 600℃之間，當周圍溫度達到熔點，防火材料將迅速熔化流失，退出工作。此時，隔震橡膠支座將在高溫下造成失效，因此需對防火材料進行改進。成品阻火帶是由一次擠壓成型的不銹鋼襯板包裹硅酸鋁組成，不銹鋼蓋板保證了內(nèi)部硅酸鋁高溫下不流失，從而繼續(xù)工作，其耐火極限不低于3 h，滿足規(guī)范要求。

2.4 隔震支座置于地下室底板以下隔震構(gòu)造做法

當隔震支座位于地下室底板以下時，隔震建筑的水平位移將會受到地下室擋土墻的限制。本圖集給出了隔震支座位于地下室底板以下的隔震構(gòu)造做法，具體如圖6所示。此處，上支墩側(cè)邊與擋土墻的距離不宜小于800 mm。若上支墩外側(cè)距擋土墻的豎向隔震溝按照300 mm的要求來設計，將會帶來支座檢修與更換上的不便。為滿足隔震層隔震支座檢修與更換的要求，擋土墻與隔震支座之間的豎向隔震溝應設置適當?shù)膶挾龋詽M足檢修人員進出以及鎖緊支座螺栓的要求。結(jié)合人體工程學建筑設計常用尺寸[18]，人體站立的側(cè)面尺寸約為300 mm，下蹲時的側(cè)面尺寸為650 mm，因此，隔離坑寬度Ba建議不宜小于800 mm。

圖6 隔震支座位于地下室底板下構(gòu)造做法

2.5 隔震支座與墻體連接節(jié)點構(gòu)造做法

隔震支座與墻體連接節(jié)點主要分為水平隔離縫連接與豎向隔震縫連接兩種。填縫原則為在滿足隔震建筑防潮、防塵、隔音等性能要求下，填縫材料應適應上部結(jié)構(gòu)的水平位移，在發(fā)生大變形后能恢復原型并不破壞開裂。

對于水平隔離縫，圖集中采用改性硅烷膠為例，進行填縫。圖集中注明，改性硅烷膠的厚度應不小于16 mm，原因在于，改性硅烷膠具有高彈性，其極限變形可達350%，設置16 mm的改性硅烷膠，最大變形可達56 mm，滿足地震作用下可能發(fā)生的最大位移要求(小震及以上)，保證改性硅烷膠在地震作用下，免受破壞。

對于豎向隔震縫，該圖集提出在豎向隔震縫中部填充防火巖棉，兩側(cè)采用10 mm厚硅酸鈣板或石膏板等材料進行蓋縫，四周采用改性硅烷膠進行粘結(jié)的做法，當墻體不作防火要求時，可將防火巖棉改為聚氨酯泡沫等材料。該做法已給證實具有良好的變形性能，且沒有復雜的機械連接方式，施工質(zhì)量易于得到保障。

2.6 隔震層下部墻體構(gòu)造做法

2.6.1 墻體構(gòu)造柱做法

《砌體結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》[19](GB 50003—2011)規(guī)定，當墻體的無支長度大于5 m或墻長大于2倍層高時，為保證墻體的穩(wěn)定性，墻體應當增設構(gòu)造柱。隔震層構(gòu)造柱的做法與普通樓層構(gòu)造柱做法不同，此處的構(gòu)造柱不應到頂。但在實際工程中，常將隔震層的構(gòu)造柱與隔震層上部框架柱連接，使得隔震建筑的下部結(jié)構(gòu)和上部結(jié)構(gòu)之間不能夠有效分離開。本圖集提出墻體構(gòu)造柱不到頂?shù)臉?gòu)造做法，如圖7所示。

圖7 隔震層墻體設構(gòu)造柱構(gòu)造做法

構(gòu)造柱施工時，由于上部結(jié)構(gòu)的框架梁與構(gòu)造柱上端之間的距離相對較小，澆筑構(gòu)造柱混凝土比較困難，容易出現(xiàn)混凝土振搗不密實，施工質(zhì)量達不到要求。因此為保證施工質(zhì)量，構(gòu)造柱頂部應該采用喇叭口模板施工，施工完成待混凝土強度達到一定程度之后，將喇叭口處的混凝土切除。

2.6.2 墻體圈梁做法

當隔震層下部墻體高度較高時，應根據(jù)實際情況增設圈梁。圈梁的設置應不阻礙上部結(jié)構(gòu)的水平位移，但工程中，常將圈梁與隔震支座的上支墩剛性連接，導致上部結(jié)構(gòu)的水平位移受阻，因此本圖集給出了隔震層下部墻體加設圈梁的構(gòu)造做法，如圖8所示。

圖8 隔震層墻體設置圈梁構(gòu)造做法

圖中規(guī)定，圈梁上部墻體高度不宜大于600 mm，這是基于《建筑抗震設計規(guī)范》[7](GB 50011—2010)給出的建議取值。《建筑抗震設計規(guī)范》[7](GB 50011—2010)中規(guī)定無錨固女兒墻高度不大于500 mm，由于隔震層多位于結(jié)構(gòu)下部、基礎或地下室，隔震層圈梁上部墻體鞭梢效應不大，且墻體普遍采用加氣混凝土砌塊砌筑，砌塊的常用規(guī)格為190 mm×190 mm×380 mm，因此圈梁上方砌筑的墻體可按三皮高度取600 mm。

工程設計中為減小下肢墩的計算高度，不可避免地會出現(xiàn)隔震支座下支墩高度較小，上支墩高度較大的情況[20-21]。這種情況無疑給隔震層下部墻體的構(gòu)造設計帶來一定的麻煩。此時，下部墻體挑出的高度較大，墻體的穩(wěn)定性難以得到保證，因此，本圖集給出了加設多道圈梁的構(gòu)造做法，如圖9所示。當墻體的無支長度大于5m時，同時也應適當增設構(gòu)造柱，同時，兩道圈梁端部之間應設置封邊構(gòu)造柱，以加強墻體的穩(wěn)定性。該做法中，第一道(由上至下)圈梁上的墻體高度不宜大于600 mm。

圖9 雙圈梁隔震層墻體構(gòu)造做法

2.7 預埋鋼板設計

2.7.1 預埋板尺寸

圖集規(guī)定，預埋板的厚度不宜小于15 mm。在實際工程中，所采用的預埋板主要有2種，大部分為厚度在16 mm以上的預埋鋼板，其余是以厚度6 mm左右的定位板取代預埋板，以降低隔震層的總體造價。在工程應用中發(fā)現(xiàn)，當定位板上在焊接錨筋及套筒時，由于定位板過薄，常因溫度應力導致薄鋼板變形、翹曲，套筒傾斜以致螺栓無法全部旋進套筒內(nèi)，當焊接操作不當時，甚至出現(xiàn)定位板被燒穿的現(xiàn)象。部分實際工程甚至存在取消預埋鋼板的情況，以上種種現(xiàn)象均會導致隔震橡膠支座的水平精度參差不齊，不符合《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》[22](GB 50010—2010)9.7條中對受力預埋件的規(guī)定：錨板厚度應根據(jù)受力情況計算確定，且不小于錨筋直徑的60%。因此，圖集對預埋鋼板的厚度進行統(tǒng)一，要求預埋板的厚度不宜小于15 mm，以保證隔震橡膠支座的安裝質(zhì)量。

2.7.2 預埋板開孔設計

圖集對隔震支座的下預埋板開孔進行了規(guī)定，這主要是考慮到隔震支座下支墩的澆筑質(zhì)量影響到隔震建筑的安全性。在實際工程調(diào)研中發(fā)現(xiàn)，隔震支座下支墩混凝土澆搗不密實是一大突出問題[23-24]。為便于隔震支座下支墩混凝土的澆搗，圖集給出了下預埋板的大樣圖，如圖10所示。

圖10 下預埋板大樣圖(單位：mm)

隔震支座下預埋板開孔主要為混凝土澆搗孔、螺栓套筒孔，其余開孔為螺紋連接的抗剪錨筋孔、混凝土排氣孔等。圖集中規(guī)定，當隔震支座的直徑小于500 mm時，澆搗孔宜設為150 mm，此時，應設置4個排氣孔，具體示意圖如圖10(a)所示。排氣孔主要作用為澆筑混凝土時排出下支墩內(nèi)部空氣及混凝土氣泡，以減小預埋鋼板底部混凝土的空鼓及氣泡率。當隔震支座的直徑不小于600 mm時，澆搗孔直徑宜設為200 mm以上，此時排氣孔的數(shù)量應增加，預埋板寬度每增加200 mm，宜增設兩個排氣孔，圖集中給出了8個排氣孔的例子，如圖10(b)所示，圖10(c)為具有8個排氣孔的下預埋板實物照片。

2.8 下預埋鋼板定位

隔震支座下預埋鋼板在施工過程中易發(fā)生平面軸線位置、水平精度和整體標高不滿足要求的情況。預埋板水平精度不足，將產(chǎn)生以下多種不利影響：(1) 上部結(jié)構(gòu)變形不均勻；(2) 在隔震支座下支墩產(chǎn)生附加彎矩；(3) 下部結(jié)構(gòu)支撐構(gòu)件出現(xiàn)附加水平效應；(4) 隔震支座在上部荷載作用下，產(chǎn)生偏心受壓，嚴重時支座歪斜、變形，影響正常工作。

因此，預埋鋼板的定位精度在施工中的質(zhì)量控措施也成了隔震橡膠支座安裝是否合格的關(guān)鍵，目前國內(nèi)工程通常做法是利用鋼筋焊接小型門字型支架于軸線兩端，在支架頂部定位軸線兩端拉起通線(所拉通線即為軸線)，下預埋鋼板標高可利用所拉雙向通線標高測定。但此方法易受到下支墩鋼筋影響，若下支墩較高且采用一次性澆筑時，在施工中的外力如泵送混凝土的沖擊、混凝土振動棒的振搗等作用下，易發(fā)生下預埋鋼板偏位、傾斜甚至是點焊短鋼筋斷開等問題。

為避免下支墩混凝土澆搗時下預埋板偏位，本圖集提出分段澆筑、設置錨定架和定位架的方法。定位架設置于第一段澆搗的混凝土內(nèi)部，上部連接著錨定架。錨定架的頂端連接預埋板的四角，其調(diào)節(jié)螺栓與端板螺紋連接，頂部磨平，待下預埋板調(diào)平定位后，底面與調(diào)節(jié)螺栓頂部點焊固定。

2.9 剪力墻下隔震支座布置方式

隔震技術(shù)主要應用于、剛度較大、層數(shù)較少的框架結(jié)構(gòu)，近年來，高寬比不大(通常小于3.5)的中高層建筑采用了隔震技術(shù)的也逐漸增多。框架柱下隔震支座的布置方式較為固定，而剪力墻下隔震支座的布置相比框架柱來說，較為靈活。《建筑結(jié)構(gòu)隔震構(gòu)造詳圖》[10](03SG610-1)未給出剪力墻下隔震支座的構(gòu)造布置方式，因此本圖集初步給出剪力墻下隔震支座的布置方法，提出了一字型剪力墻、L型剪力墻以及T型剪力墻下的隔震支座布置方式，一般將隔震支座設置在剪力墻端柱以及墻的轉(zhuǎn)角處。隔震支座下支墩間的剪力墻僅起到拉結(jié)作用，僅需構(gòu)造配筋即可。其余剪力墻下隔震支座節(jié)點構(gòu)造設計方法同框架結(jié)構(gòu)。

3 結(jié) 語

《福建省隔震建筑結(jié)構(gòu)構(gòu)造圖集》是基于隔震工程設計、施工和構(gòu)造相關(guān)的國家標準基礎編制的建筑結(jié)構(gòu)隔震構(gòu)造地方標準圖集，它補充了現(xiàn)有國家標準圖集中的不足之處。針對現(xiàn)有工程中的問題，該圖集所提出的主要技術(shù)總結(jié)如下：

(1) 對豎向隔震縫的寬度與水平隔離縫的高度進行調(diào)整。提出應將豎向隔震縫的寬度提高至300 mm，水平隔離縫的高度提高至30 mm。

(2) 提出了典型支座節(jié)點的構(gòu)造設計方法，指出隔震層框架梁底面與上支墩底部之間的高度的取值以200 mm～300 mm為宜；隔震支座外側(cè)距上、下支墩外側(cè)宜有不少于100 mm的間距。對具有防火要求的節(jié)點，提出帶擴大頭的上、下支墩(柱)做法。

(3) 提出了剪力墻下隔震支座的布置方式。當隔震支座位于剪力墻下時，下支墩間應設置構(gòu)造剪力墻。

(4) 提出了隔震層下部墻體的構(gòu)造做法，對構(gòu)造柱以及圈梁的做法進行特殊規(guī)定。并對墻體與支座之間的連接材料進行規(guī)定，指出所采用的填縫材料不應阻礙上部結(jié)構(gòu)的水平位移。

(5) 對隔震支座預埋板的尺寸以及開孔尺寸及數(shù)量進行規(guī)定，以提高下支墩混凝土的澆搗質(zhì)量；為提高下支墩預埋板的水平精度，提出采用固定架的方法。