段旭冬 于暉 蘇瑞意



摘要:C/SiC復合材料具有耐高溫、高比強、耐疲勞等優異性能,因而成為高超聲速飛行器熱防護系統和熱結構的重要組成部件。現設計了一種C/SiC典型構件,并進一步基于有限元方法建立了仿真模型,采用參數優化技術對材料參數以及連接方式進行了修正,然后與常溫行波管噪聲實驗結果進行了對比,驗證了常溫仿真模型的有效性,并基于模型預測了1 000 ℃時噪聲載荷下的C/SiC典型構件響應情況。
關鍵詞:C/SiC;噪聲分析;熱振耦合
0 ? ?引言
高超聲速飛行器在飛行過程中,大面積熱防護結構、翼舵等均處在160 dB以上的噪聲環境中,局部由推進系統/邊界層產生的噪聲甚至超過170 dB,嚴重影響著結構的完整性和耐久性[1]。C/SiC復合材料具有耐高溫、高比強、耐疲勞等優異性能,因而成為高超聲速飛行器熱防護系統和熱結構的重要組成部件[2]。吳振強等[3]以C/SiC壁板為典型樣件,研究了材料在強噪聲環境下的動態響應及對應的失效模式。本文設計了一種C/SiC典型構件,通過有限元仿真及參數優化技術,基于常溫的行波管噪聲實驗,驗證了模型的有效性,并基于模型預測了1 000 ℃下噪聲響應情況。
1 ? ?噪聲分析模型
基于ABAQUS建立了如圖1所示的有限元模型。
采用六面體實體單元離散結構,網格特征尺寸為2 mm,網格數分為41 312,節點數為60 335。網格尺寸的選擇進行了相應的斂散性分析,詳細單元參數總結如表1所示。
為了模擬設計構件中底板與筋以及縱橫筋之間采用的鉚釘連接,有限元模型中采用梁單元代替鉚釘并定義MPC連接,如圖2所示。
另外,試驗構件在制造中4個角點處的連接由于制造工藝的原因較弱,因此去除仿真模型中4個角點處的鉚釘連接改為螺栓孔處節點合并,如圖3所示。
熱噪分析過程中,由于存在多種溫度場工況下的分析,因此材料參數選用經過Isight優化后的,考慮溫度影響的橫觀各向同性材料本構,其具體取值如表2所示。
C/SiC構型件使用行波管進行常溫噪聲實驗,由4根鋼繩懸掛在行波管內,4根鋼繩分別固定試驗件4個角孔。因此,模型采用Truss單元模擬鋼繩,長100 mm,橫截面積設定為100 mm2,材料使用金屬鋼彈性屬性,如表3所示。
Truss單元一端固定,另一端與試件模型四周角孔中心點耦合連接,如圖4所示。共建立4條鋼繩模型,其延長線均通過構型件模型中心。
模態分析設置頻率范圍為10~10 000 Hz,通過添加0.1的阻尼比設置隨機響應分析,選取底板的上下表面及4個立板的外側面作為施加噪聲載荷區域,噪聲載荷轉化成的功率譜密度單位為Pa2/Hz,屬于壓力單位,應當施加面壓載荷。ABAQUS隨機響應分析步不支持施加載荷,需要通過編輯關鍵字定義。編輯*psd-definition定義功率譜密度曲線,編輯*DSLOAD在預先定義的6個表面施加載荷,通過關鍵字*CORRELATION將psd譜值與施加的面壓關聯[4]。
此外,通過傳熱分析,獲得模型中心點為1 000 ℃時的溫度場,輸入到噪聲模型中進行熱噪分析。
2 ? ?結果
2.1 ? ?常溫噪聲結果
試驗中分別施加了總聲壓級為146 dB、152 dB、158 dB、161 dB、163 dB的噪聲載荷,通過選取模型中心點的加速度均方根值響應與實驗進行對照,不同總聲壓級噪聲載荷模擬與實驗結果總結如表4所示。
由表4可知,由仿真模型得到的中心點的加速度均方根值響應與實驗值接近,表明了仿真模型的正確性。
2.2 ? ?高溫噪聲結果
在上述被驗證過的常溫噪聲模型基礎上,將溫度場引入到模型中來,得到熱噪耦合模型。進一步地,通過該熱噪耦合模型預測得到1 000 ℃下,應變均方根的最大值為1.804×10-5,方向為面外Y方向。位置如圖5所示,位于立板與底板連接的鉚釘處。
由圖5結果可知,該C/SiC典型構件的薄弱區域位于鉚釘連接處。
3 ? ?結語
本文設計了一種C/SiC典型構件,并相應建立了有限元仿真模型。為了使仿真模型真實可靠,基于Isight軟件,采用參數優化技術對材料參數以及連接方式進行了修正。與常溫行波管噪聲實驗結果的對比表明了仿真模型的正確性。在該模型基礎上進一步建立了熱噪耦合模型,預測了1 000 ℃時噪聲載荷下的C/SiC典型構件響應情況。
[參考文獻]
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[2] 張立同.纖維增韌碳化硅陶瓷復合材料——模擬、表征與設計[M].北京:化學工業出版社,2009.
[3] 吳振強,劉寶瑞,賈洲俠,等.強噪聲激勵下C/SiC復合材料壁板動態響應與失效分析[J].復合材料學報,2019,36(5):1254-1262.
[4] Abaqus 2016 Documentation[Z].Dassault Systemes, 2016.
收稿日期:2020-01-02
作者簡介:段旭冬(1996—),男,遼寧鞍山人,研究方向:隨機振動。