變制冷劑流量多聯機系統加全熱回收式新風換氣機探討

夏 軍

(漢嘉設計集團股份有限公司,浙江 杭州 310005)

目前變制冷劑流量多聯機系統設計中盲目采用面積指標進行設計選型,不進行詳細的負荷計算,容易造成實際設計選型偏大,不符合《公共建筑節能設計標準》要求。本文以杭州市一棟辦公樓為例,進行詳細的負荷計算、設計選型,總結出設計選型的應注意事項。

1 設計概況

某辦公樓位于杭州,共6層,建筑高度24.8 m,1層層高為4.5 m,2～6層為標準層,層高為3.9 m。空調系統采用變制冷劑流量多聯機系統和全熱回收式新風換氣機。每層設置一套獨立的變制冷劑流量多聯機系統,變制冷劑流量多聯機VRF室外機均設置于屋頂。以第二層為例進行負荷計算,設計選型。二層室內機均采用雙向氣流嵌入式室內機。二層冷媒管平面布置見圖1,第二層空調面積為561.4 m2。

就在同一年，日本另一家鐘表制造商精工表（SEIKO）也推出新款了一款名為Diashock的防震器，這款防震器與前述的兩款瑞士防震器較為接近，僅有彈簧片略有不同，外型像是特殊的三葉草造型（見圖10），與托鉆的接觸點也較多，成為精工的主要防震器。后來精工也在其它個別機心上采用過類似于長方形的彈簧片防震器（見圖11），但廠方還是以Diashock防震器作為名稱。

2 VRF多聯機系統設計流程

VRF多聯機系統設計流程見圖2[1]。

3 室內全熱冷負荷、冬季室內熱負荷及新風量

經負荷計算可知,2層每個房間新風量及夏季室內冷負荷見表1,2層每個房間室內機實際制冷量、制熱量見表2，2層每個房間新風量及冬季室內熱負荷見表3。

4 室內機選型

根據平面布置圖和室內外高差,實際等效配管長度為86.2 m,查該產品的設計手冊,制冷量長度修正系數為0.97。制熱量長度修正系數為1,融霜修正系數[2]為0.872,不同品牌制冷量/制熱量長度修正系數、融霜修正系數有所不同。經修正后的室外機設計工況下的制冷量：62.4×0.97=60.528 kW；制熱量：59.34×0.872=51.74 kW。

站區長一般是黨政責任“一肩挑”。制定《黨支部議事規則》《黨支部黨建工作考核細則》和思想政治工作量化考核制度，開展季度巡查半年檢查、年度考核，由公司黨委組建考評組，聽匯報、查資料，現場家家跑到、問題一一指出，分別對照細則和考核表進行考核打分，用“直角尺”找差距。

有些有機溶劑具有強極性，對纖維素具有潤脹作用，能夠促進纖維素的溶解。在纖維素催化轉化制備5-HMF的反應中，使用有機溶劑體系時無需加入無機酸，反應周期較短，產物便于處理，因此有機溶劑體系可作為制備5-HMF的溶劑體系。

η=(h21-h22)/(h21-h11)

(1)

系統中每個室內機的實際制冷/制熱量=(實際制冷/制熱量×室內機的額定容量)/室內機的總計額定容量[1],根據上述計算原則可知,每個房間室內機的實際容量見表2。

制冷工況：h21=90.093 kJ/kg，h11=56.082 kJ/kg。根據全熱回收效率計算公式可知h22=69.006 kJ/kg。

h11為設計工況下室內空氣狀態點比焓；

h22為經全熱交回收是新風換氣機處理后進入室內的新風狀態點比焓。

二層室內新風冷負荷Q= (h22-h11)×ρ×V=7.302 kW。根據每個房間的新風量,可以計算出每個房間的新風冷負荷,見表1。

秦明月盯著警員把裝了尸體的紙箱抬上車，又站在大廳進口處向四下掃視，門外密密麻麻的人群有一個家伙伸著脖子高聲喊他：“秦隊，秦隊長。”正是邊峰在警戒線外喊他。

上海作為國內工業用化學品的主要出口口岸，企業在其對外貿易中遭遇的貿易壁壘數量眾多、情況復雜，應對貿易壁壘、擴大產品出口的需求也最為迫切。在授牌儀式上發布的《2018“一帶一路”背景下上海工業化學品貿易壁壘研究報告》就是通過介紹全球、我國及“一帶一路”沿線主要國家工業用化學品總體發展趨勢及貿易狀況，分析當前我國在“一帶一路”沿線國際貿易中遭受的技術性貿易壁壘及“兩反一保”貿易救濟措施情況，以及遇到的貿易困境，進而結合上海工業用化學品的發展現狀、貿易現狀，提出應對貿易壁壘的上海對策和上海建議。

圖1 第二層冷媒管平面布置

表1 第二層每個房間的新風量及夏季室內冷負荷

注：①室內總冷負荷為室內新冷風負荷與室內冷負荷之和。

表2 室內機實際制冷量、制熱量計算表一

注：①室內總冷負荷為室內新冷風負荷與室內冷負荷之和。

表3 室內機實際制冷量、制熱量計算表二

注:②室內總熱負荷為室內新風熱負荷與室內熱負荷之和。

圖2 VRF多聯機系統設計流程

根據房間新風冷負荷和室內冷負荷,可求出室內總冷負荷,進行室內機初步選型,見表1。

制熱工況：h21=3.193 kJ/kg，h11=35.08 kJ/kg。根據上面已知條件h22=25.83 kJ/kg。室內新風熱負荷Q= (h22-h11)×ρ×V=5.224 kW。根據每個房間的新風量,可以計算出每個房間的新風熱負荷,見表3。

5 室外機選型

根據表1可知室內機夏季制冷總容量為64.5 kW,故選擇額定工況下制冷量61.5 kW,制熱量為69 kW的室外機。設計室外環境工況下查該產品設計手冊,可知室外機設計工況下制冷量為62.4 kW,制熱量為59.34 kW。

參考某品牌在設計工況點時全熱回收式新風換氣機焓回收效率為：制冷為0.62,制熱為0.71。根據全熱回收效率計算公式。

粗選磁場強度110 kA/m，精選磁場強度110 kA/m，掃選磁場強度110 kA/m。磨礦細度80.00%-0.074 mm，給礦濃度35.00%。試驗結果見表9，試驗原則流程圖及數質量流程分別見圖3、圖4。

6 室內機實際制冷/制熱量計算

式中：h21為設計工況下室外空氣狀態點比焓；

由表2可知房間103、房間118室內機實際容量小于房間的總冷負荷,故需要調整室內機容量,重復上述過程,經調整后室外機容量不變,調整后的室內機實際容量滿足房間總冷負荷。

根據表2選型結果,對室內機冬季實際制熱量進行復核,見表3。經復核室內機實際制熱量滿足房間熱負荷要求。

7 結 語

1) 單層空調面積為565.4 m2,根據表2可知計算空調室內冷負荷指標為85.38 W/m2,計算空調室內總冷負荷指標(含部分新風冷負荷)為98.3 W/m2,室內機裝機容量為66.1 kW,室內實際裝機容量面積冷指標為117.7 W/m2。在VRF多聯機系統設計時不經負荷計算,直接采用面積指標進行估算選型,且所選擇的面積指標較大,偏離設計工況較大。通過上述計算可知室內機實際裝機容量相對較小。

2) 當空調系統采用VRF多聯機系統加全熱回收式新風換氣機系統時,室內機的選型應考慮新風負荷。

3) VRF多聯機系統在實際運行過程中,由于室內機、室外機換熱盤管管外積灰且室內機和室外機的積灰程度不一樣,對于傳熱效果的影響程度不一樣,在室內機設計選型時,建議應對空調冷、熱負荷進行修正,修正的系數取值目前無參考數值,建議須咨詢相關廠家。

4) 另外長期使用后全熱交換器換熱效率的衰減,造成室內機需承擔更多的新風冷熱負荷,室內機、故室外機選型也要考慮這個因素。