DC 構造動態儲量計算方法對比與評價

羅 靜，朱遂琿，張 硯，張楚越，周光亮，周際春

（中國石油西南油氣田分公司川西北氣礦，四川江油 621700）

DC 構造DS1 井于1985 年7 月在茅口組測試獲10.51×104m3/d 的工業氣流，發現了茅口組氣藏。目前，DC 構造完鉆井4 口（DS1，DS001-X1，DS001-X3，DS001-X4 井），均完成測試，累計測試產氣71.13×104m3/d。目前4 口井生產存在差異，穩產規模不同，展示出DC 構造下二疊統氣藏具有較大的勘探開發潛力。因此，急需核實單井的動態儲量，為后續編制開發方案提供支撐。

1 儲量計算方法的選擇

DC 構造下二疊統儲層以亮晶生屑灰巖為主，儲層裂縫發育，儲集空間類型為孔隙（孔洞）-裂縫型，氣藏類型為裂縫型，驅動方式為彈性氣驅氣藏。由于目前含氣面積較難確定，儲層非均質性較強，難以用容積法計算氣藏地質儲量，地質綜合分析及生產動態證實氣藏連通性較差[1]，又因氣藏目前不具備采用容積法進行儲量計算的條件。DS001-X3，DS001-X4 井因投產時間較短，因此，采用動態法計算DS1 井和DS001-X1 井的動態儲量。

2 氣井動態儲量計算方法

2.1 物質平衡法

對于定容封閉性氣藏，只要已知原始視地層壓力、投產之后的任一個視地層壓力和相應的累計產氣量，以及第一個測點后的任一個視地層壓力和相應的累計采氣量，即可由（1）式計算氣藏的原始地質儲量，該計算方法適合氣藏開采的早-中期[2]。

式中：G 為原始地質儲量，108m3； Gp為累計產氣量，108m3； Gpi為 Pi累計產氣量，108m3；為原始視地層壓力，MPa；為目前視地層壓力，MPa；Z i 為原始天然氣偏差系數；Z為目前天然氣偏差系數。

DS1井和DS001-X1井產水量小，氣藏未見明顯水侵，可將氣井所控制的區塊視為一個定容封閉氣藏，因此，采用物質平衡法計算這兩口井的動態儲量。因DS1井2011年以前未獲井下實測靜壓（井底）資料，通過2011年和2017年井口關井壓力折算至井底壓力，結果與井底實測地層壓力值接近，且多次獲井筒流壓梯度值小于0.200 MPa/100 m，表明井筒為純氣柱，井口壓力折算至井底地層壓力方法可靠。

選取DS1 井2011 年以前的井口關井壓力折算至井底壓力及2011 年6 月、2017 年8 月井下實測靜壓（表1），根據該井實測天然氣偏差系數，計算相應的視地層壓力，采用物質平衡法計算地質儲量為19.49×108m3（圖1）。截至2018 年10 月底，該井累計采氣4.53×108m3，采出程度為23.24%，表明該井計算的動態儲量可靠。選取DS001-X1 井2014年以來的井下實測靜壓（表2），根據實測天然氣偏差系數，計算相應的視地層壓力，采用物質平衡法進行線性回歸，計算地質儲量為21.93×108m3（圖2）。DS001-X1 井生產時間較短，截至2018 年10月底，該井累計產氣1.77×108m3，采出程度為8.07%。

表1 DS1 井茅口組氣藏壓降測試數據

表2 DS001-X1 井物質平衡法儲量計算參數

圖1 DS1 井物質平衡法計算儲量

圖2 DS001-X1 井物質平衡法計算儲量

2.2 現代產量遞減分析法

采用現代產量遞減分析方法對 DS1 井和DS001-X1 井的動態儲量進行計算，利用Blasingame遞減曲線圖版擬合參數，基于生產數據擬合的單井動態分析方法，重點擬合規整化壓力及壓力導數的遞減趨勢，以提高單井控制動態儲量的可靠性[3]。兩井擬合程度較高，故該方法所確定的氣井控制動態儲量參數可靠性較高。通過Blasingame 遞減曲線圖版擬合獲取的地層參數（表3），從解釋結果可知，DS1 井井控半徑為2.83 km，控制儲量為21.90×108m3；DS001-X1 井井控半徑為1.32 km，控制儲量為22.47×108m3。

2.3 生產史擬合法

采用生產史擬合法對DS1 井和DS001-X1 井的動態儲量進行計算。DS1 井早期井況復雜，日產量低，采用該段數據進行氣井生產歷史擬合，并不能反映氣井與地層的真實狀態[4]。因此，考慮到氣井動態分析方法及理論模型的限制，選取后續生產穩定、井況正常的數據段作為擬合對象。本次研究采用的基礎參數如表3 所示。通過擬合發現，DS1 井采用直井+均質+圓形封閉模型，DS001-X1 井采用斜井+均質+圓形封閉模式，擬合效果較好[5]。從解釋結果可知，DS1 井等效供給半徑為1.71 km，控制儲量為19.1×108m3；DS001-X1 井等效供給半徑為0.98 km，控制儲量為16.9×108m3。

2.4 產量累計法

表3 DS1 和DS001-X1 井基本數據

產量累計法也是一種經驗統計法，即根據累計產氣量和時間的關系來求取可采儲量。當一口氣井無限期生產下去，其累計產氣量隨時間的增加而增加，當氣井進入遞減期后其單位時間的增量將逐漸減小，即累計產氣量將趨于一個極限值，這個極限值為單井的可采儲量，累計產氣量和時間的變化曲線符合下列公式[6]：

3 動態儲量評價

幾種動態儲量計算結果可作動態儲量評價（表4），由于方法的局限性，計算結果有一定的差異。DS1 井和DS001-X1 井累計產氣量相對較低，不太滿足產量累計法，所以計算結果偏小。DS001-X1 井由于生產時間短，不太滿足生產史擬合法，所以計算結果偏小[7]。從幾種動態儲量計算結果分析，物質平衡法和現代產量遞減分析法計算的動態儲量較為接近，物質平衡法采用穩定關井壓力計算，可信度相對較高[8-10]。綜合分析認為，累計產量法計算的可采儲量作為單井動態儲量的低限值，其中，DS1 井動態儲量為19.49×108～21.90×108m3，DS001-X1井動態儲量為21.93×108～22.47×108m3。兩口井動態儲量均較高，具有較大的開采潛力。

圖3 DS1 井累計產量法曲線

圖4 DS001-X1 井累計產量法曲線

4 結論

（1）DC 構造下二疊統氣藏井間連通性差，儲層非均質性強，適宜采用動態法計算單井儲量；產量累計法適宜于采出程度大于50%的氣井，產量出現連續遞減時計算結果相對可靠。

（2）DS1 井和DS001-X1 井均處于開采早-中期，采用現代產量遞減分析法及生產史擬合法擬合關鍵參數，擬合效果好，計算結果與物質平衡法儲量的計算結果相近，且與氣井目前產能更吻合。

（3）DS1 井動態儲量為19.49×108～21.90×108m3，DS001-X1 井動態儲量為21.93×108～22.47×108m3，DC 構造單井控制儲量較高，開采潛力較大。

表4 不同方法計算的單井儲量 108 m3