大采高工作面過斷層頂板預(yù)加固技術(shù)研究

張超

摘? 要：為了設(shè)計72314工作面構(gòu)造帶區(qū)域頂板注漿加固方案，回采之前實(shí)現(xiàn)構(gòu)造帶頂板的預(yù)加固，建立了“預(yù)注漿”與“預(yù)注漿+鋼絲繩”模型，加入鋼絲繩巖體內(nèi)應(yīng)力變化小、塑性應(yīng)變相應(yīng)減小、豎向位移增大，變化區(qū)域顯示“預(yù)注漿+鋼絲繩”模型具有更好防護(hù)作用;鑒于72312工作面采用普通注漿巷道支護(hù)方式，72314工作面巷道采用“預(yù)注漿+鋼絲繩”模型，對穿過構(gòu)造帶破碎頂板起到良好支撐，構(gòu)造帶頂板穩(wěn)定。結(jié)果表明：“預(yù)注漿+鋼絲繩”模型對穿過構(gòu)造帶頂板有強(qiáng)力防護(hù)作用，有效防止冒頂事故的發(fā)生。

關(guān)鍵詞：預(yù)注漿;鋼絲繩;構(gòu)造帶;頂板;防護(hù)

中圖分類號：TD262 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A 文章編號：2095-2945（2020）10-0149-04

Abstract： In order to design the grouting reinforcement scheme of the structural belt roof of 72314 working face and realize the pre-reinforcement of the structural belt roof before mining， the models of "pre-grouting" and "pre-grouting + steel wire rope" are established. with the addition of steel wire rope rock mass， the stress change is small， the plastic strain decreases correspondingly， and the vertical displacement increases， and the change area shows that the "pre-grouting + steel wire rope" model has a better protective effect. In view of the fact that the common grouting roadway support method is adopted in 72312 working face， and the "pre-grouting + steel wire rope" model is adopted in 72314 working face， the broken roof of the structural belt is well supported， and the roof of the structural belt is stable. The results show that the "pre-grouting + wire rope" model has a strong protective effect on passing through the roof of the structural belt and can effectively prevent the occurrence of roof fall.

Keywords： pre-grouting; wire rope; structural belt; roof; protection

引言

斷層是地質(zhì)構(gòu)造中廣泛存在的一種構(gòu)造形態(tài)，其形成是由于地殼運(yùn)動產(chǎn)生的強(qiáng)大壓力和張力超過了巖體的抗破壞強(qiáng)度，從而導(dǎo)致巖體開裂。在煤礦生產(chǎn)實(shí)際綜采工作面中，這種情況多體現(xiàn)為綜采工作面頂板的嚴(yán)重破碎，無法正常推進(jìn)，對煤礦的安全生產(chǎn)造成了巨大的影響[1，2]。

許疃煤礦83下采區(qū)多個工作面均受到張廟臺向斜、張廟臺背斜、紀(jì)莊向斜、紀(jì)莊背斜及其衍生的眾多斷層形成的構(gòu)造帶影響，包括已經(jīng)回采完畢的72312工作面和正在準(zhǔn)備回采的72314工作面以及后期的72316工作面。構(gòu)造帶在全國范圍的很多礦井都廣泛存在[3-5]，并長期影響著巷道掘進(jìn)及工作面生產(chǎn)的正常進(jìn)行。通過數(shù)值模擬方法進(jìn)行機(jī)理分析[6]制定“預(yù)注漿+鋼絲繩”聯(lián)合加固技術(shù)方案，解決綜采工作面過斷層頂板破碎的問題，有效的控制了巷道變形，為同類型巷道施工提供前期實(shí)驗(yàn)及工程應(yīng)用背景。

1 巷道地質(zhì)條件

（1）72314工作面位于83下采區(qū)下山北翼第2階段，北至NFS24斷層與工業(yè)廣場保安煤柱，南至83 下采區(qū)運(yùn)輸行人聯(lián)巷，東鄰72316工作面（尚未準(zhǔn)備），西鄰72312工作面（已回采結(jié)束）。該工作面為71與72煤層合并區(qū)，屬二迭系下統(tǒng)下石盒子組，煤厚3.98～5.99m，平均5.48m（局部其中含1層夾矸，夾矸平均厚0～0.2m）。72煤層與下部82煤層層間距10.41～16.16m，平均13.28m。煤層傾角5～18°，平均14°左右。基本頂為細(xì)砂巖，平均厚度4.98m，直接頂為泥巖，平均厚度4.8m;直接底為泥巖，平均厚度1.2m，基本底為細(xì)砂巖，平均厚度9.6m。

（2）本工作面地質(zhì)構(gòu)造復(fù)雜，主要構(gòu)造形跡是斷裂構(gòu)造。工作面煤系地層呈東北～西南走向，向東傾斜的單斜構(gòu)造，煤層在走向上有幾處小的起伏。煤層傾角5～18°，平均14°左右。

（3）該工作面主要充水水源系72煤層頂?shù)装迳皫r裂隙水。72煤層頂?shù)装迳皫r裂隙含水層以靜儲量為主，遇到斷層等構(gòu)造裂隙較發(fā)育地段會出現(xiàn)頂板滴水、淋水等現(xiàn)象，對掘進(jìn)施工影響不大。72314腰巷掘進(jìn)期間過74-75-2，74-75-2孔終孔位于鋁質(zhì)泥巖層位，孔深590.31m，284～590.31m段采用水泥、砂子封孔，水泥3000kg，砂子6000kg。根據(jù)72312工作面掘進(jìn)期間涌水量比擬計算，該掘進(jìn)工作面正常涌水量3m3/h左右，最大涌水量6m3/h左右。

2 數(shù)值模擬分析

2.1 數(shù)值建模過程

根據(jù)模擬的對象，我們選用 ABAQUS/Standard 模塊進(jìn)行分析。如圖1在part模塊中我們選用2D Planar（二維平面），類型選擇Deformable（可變形），基本特征選擇Shell（殼），然后點(diǎn)擊Continu而進(jìn)入繪圖界面。我們將要模擬的是深-511.1m～-567.33m寬為86m的煤礦地質(zhì)構(gòu)造剖面，中間部分為采煤工作面的開挖路徑，按照作業(yè)規(guī)程，切一刀煤為0.6m的標(biāo)準(zhǔn)對開挖路徑進(jìn)行分割，86m一共切了144刀，再分別將開挖路徑上方和下方取約兩倍開挖路徑的深度做兩條傾斜的分割線。分別建立了無鋼絲繩模型與注鋼絲繩嵌入模型如圖1。

2.2 計算結(jié)果分析

2.2.1 Mises應(yīng)力云圖分析

工作面開采結(jié)束后，不加鋼絲繩嵌入模型的巖體內(nèi)應(yīng)力分布云圖如圖2（a）所示。加入鋼絲繩后，工作面開采結(jié)束后的巖體內(nèi)應(yīng)力分布云圖有了很大變化，如圖2（b）所示。

由Mises應(yīng)力云圖文件我們可以直觀看到，在工作面推進(jìn)時工作面和工作面上部的應(yīng)力明顯增加，當(dāng)工作面推進(jìn)結(jié)束后，右上端的應(yīng)力達(dá)到最大值，最大值為21.72MPa，開挖路徑的下方應(yīng)力普遍較小，最小值為0.2458MPa。當(dāng)遇到斷層與斷層交叉較多的位置，應(yīng)力增加較為明顯，少部分應(yīng)力值達(dá)到最大值21.67MPa。同時，在工作面推進(jìn)遇到斷層時，應(yīng)力增加也較為明顯，最大值達(dá)到14.25Mpa，即工作面經(jīng)過斷層時，頂板的應(yīng)力增加較大，施工過程中有潛在風(fēng)險，需要對其進(jìn)行適當(dāng)?shù)姆绞竭M(jìn)行加固，使工作面安全推過斷層。在給工作面上部加入鋼絲繩后，從云圖數(shù)據(jù)上可以看出，工作面上部的應(yīng)力有所減小，鋼絲繩對工作面頂板起到了良好的加固作用。

2.2.2 位移云圖分析

工作面開采結(jié)束后，無鋼絲繩嵌入模型的巖體內(nèi)位移變化云圖如圖3（a）所示。加入鋼絲繩后，工作面開采結(jié)束后的巖體內(nèi)位移變化云圖如圖3（b）所示。

從豎向位移云圖可以得知，不管是否加入鋼絲繩采煤工作面底板以上的部分都向下發(fā)生了不同程度的位移，無鋼絲繩時巖體內(nèi)的位移變化為0.0136m，鋼絲繩賦加后頂板巖體的位移變化為0.01543m。

2.2.3 塑性變形分析

工作面開采結(jié)束后，無鋼絲繩嵌入模型的巖體內(nèi)塑性變化云圖如圖4（a）所示。加入鋼絲繩后，工作面開采結(jié)束后的巖體內(nèi)塑性變化云圖如圖4（b）所示。

無鋼絲繩嵌入模型的巖體內(nèi)的最大塑性應(yīng)變達(dá)到13.01%，鋼絲繩嵌入模型的巖體內(nèi)的最大塑性應(yīng)變達(dá)到13%，這個塑性應(yīng)變過大，從圖中也可以觀察到，能夠達(dá)到這一最大值的塑性應(yīng)變區(qū)域面積極小，所以極少部分巖石發(fā)生破碎對模擬幾乎沒有什么影響。圖（a）、（b）看出兩組模型塑性應(yīng)變基本一致，無鋼絲繩嵌入模型的巖體內(nèi)大部分塑性應(yīng)變在4.337%以下，鋼絲繩嵌入模型的巖體內(nèi)大部分塑性應(yīng)變在4.334%以下，加鋼絲繩塑性應(yīng)變減小，該模擬為二維模型，受到一定的限制，只加了一根鋼絲繩數(shù)量十分有限，但在實(shí)際工程中所加鋼絲繩的數(shù)量遠(yuǎn)遠(yuǎn)多與此，自然而然加固效果將會十分顯著，因此在鋼絲繩的加固作用下，完全可能保證工作面的穩(wěn)步推進(jìn)。

3 “預(yù)注漿”加固施工

72312工作面巷道支護(hù)采用錨帶網(wǎng)配合錨索梁支護(hù)，錨桿選用φ20L=2400mm的高強(qiáng)錨桿，排距為800mm，間距900mm;頂板錨索支護(hù)按照“303”方式布置（即每間隔一排錨桿布置一排錨索梁，一梁三索），錨索規(guī)格為φ17.8mm L=6200mm的低松弛級鋼絞線，錨索梁規(guī)格為L=4000mm的14#槽鋼。采用橫向錨索梁及豎向錨索梁配合，并噴注漿的形式進(jìn)行加固，噴漿范圍為中頂至上幫全范圍，錨索梁采用先走向后豎向的順序加固后噴漿，利用加注錨桿進(jìn)行注漿。噴漿滯后迎頭不大于30m，注漿滯后迎頭不大于80m，支護(hù)形式如圖5所示。

4 “預(yù)注漿+鋼絲繩”加固施工

4.1 72314構(gòu)造帶頂板預(yù)加固施工

因構(gòu)造帶影響，許疃煤礦72312工作面于2016年2月發(fā)生大面積冒頂，為避免類似情況發(fā)生，張廟臺背斜軸部以里及兩條傾向斷層30m范圍內(nèi)圍巖破碎裂隙發(fā)育，工作面頂板管理困難，為此對該段進(jìn)行注漿加固，如圖6。

開孔位置距煤層頂板0.7m，方位角250°（與機(jī)巷夾角60°，仰角孔），設(shè)計孔間距1.5-3m，終孔位置與煤層法距不大于2m。在注漿孔內(nèi)下直徑不小于25mm的廢舊鋼絲繩以提高圍巖的完整性。采用大功率注漿泵（2ZBSB3-0.5/10-15）注漿，終止注漿壓力不低于10MPa。注漿材料：漿液使用水泥漿，水泥采用不低于PC52.5級硅酸鹽水泥，水灰比（0.75～1）：1，注漿時，將普通注漿管連接成整體與廢舊鋼絲繩同時送入注漿孔，所有注漿管中只將頂端一節(jié)的孔壁上設(shè)置出漿孔，靠近孔口的兩節(jié)只是與注漿管規(guī)格型號相同的鋼管。

4.2 張廟臺背斜與張廟臺背斜之間構(gòu)造帶頂板加固施工

先在煤層直接頂泥巖層中形成與工作面切眼斜交且與煤層法距400-600mm的鉆孔，而后在鉆孔全段安裝鋼絲繩，并通過鉆孔注漿實(shí)現(xiàn)鋼絲繩的全長錨固，最終在頂板形成“鋼筋+破碎圍巖”的復(fù)合承載結(jié)構(gòu)。

采用錨帶網(wǎng)配合錨索梁支護(hù)，在71煤直接頂泥巖，與71煤法距400-600mm開孔，鉆孔方位是與72314工作面機(jī)巷夾角60°，方位角為240°，仰角13-15°，將鋼絲繩與注漿管逐段綁縛，利用鉆機(jī)推力將鋼絲繩連同逐段連接的注漿管送入注漿孔;利用封孔器將鉆孔端部密封;采用低壓注漿泵對“注漿孔-1”進(jìn)行注漿，實(shí)現(xiàn)鋼絲繩的全長錨固，與“注漿孔-1”保持7.2m以上的間距施工其它注漿孔，如圖7。

5 結(jié)論

（1）數(shù)值模擬中，注漿加入鋼絲繩對頂板起到了良好的支護(hù)作用，工作面應(yīng)力減小。該模型為二維模型，鋼絲繩添加數(shù)量有限，實(shí)際工程中鋼絲繩的數(shù)量遠(yuǎn)遠(yuǎn)多與此，自然而然加固效果將會十分顯著，因此在鋼絲繩的加固作用下，可以保證工作面的穩(wěn)步推進(jìn)。

（2）72312工作面與72314工作面采用相同的巷道支護(hù)形式，在72314工作面注漿中加入鋼絲繩，巖體應(yīng)力相對普通注漿更為穩(wěn)定，未出現(xiàn)類似72312工作面冒頂現(xiàn)象，對穿過構(gòu)造帶頂板起了有效作用。

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