楔形螺紋緊固件性能試驗研究

張 翼，吳云峰，方紅榮，周浩洋，武文華

楔形螺紋緊固件性能試驗研究

張 翼1，吳云峰1，方紅榮1，周浩洋1，武文華2

（1．北京宇航系統工程研究所，北京，100076；2．大連理工大學，大連，116024）

為了驗證楔形螺紋緊固件的防松性能，分析了楔形螺紋緊固件的特點，選取4種適合航天產品使用的緊固件防松方式進行振動試驗，獲得了防松性能對比結果，證明楔形螺紋較傳統防松方式效果更好。在楔形螺紋緊固件扭矩系數測試試驗中，以扭矩、預緊力測量為手段，以應變值為橋梁，得到了本次試驗所用M10規格楔形螺紋緊固件試驗件的扭矩系數。試驗方法和結果，為該類螺紋的進一步研究提供了參考借鑒。

楔形螺紋；扭矩系數；防松螺母

0 引 言

楔形螺紋是目前在一定范圍應用的特種螺紋結構，如鐵路、汽車、橋梁、工程機械、煤炭開采等領域[1]。中國也相應地對此種螺紋型式開展了一系列研究。徐阿玲等詳細分析了楔形螺紋的基本牙型和工作原理[2]。劉遠模用解析幾何方法討論了楔形螺紋的直徑、塞規牙頂寬度和公差帶等問題并對量規設計進行了一定探討[3，4]。中國機械部制訂相關標準對楔形螺紋的螺牙牙型、尺寸公差、內外螺紋的配合位置、螺紋標記、螺紋量規、螺紋絲錐等方面進行了詳細要求[5]，以指導廠家實際生產。

航空航天產品具有工作條件惡劣，緊固件使用數量多等特點，因此，在航空航天領域對楔形螺紋緊固件進行相應研究，將對進一步提高結構產品連接可靠性起到重要作用。

1 常用緊固件防松方式

常用緊固件防松方式包括：破壞螺紋副防松、機械固定防松和增大摩擦力防松等[6]。

a）破壞螺紋副防松。采用焊接、粘結或打沖點等方式，將可拆卸螺紋連接改變為不可拆卸螺紋連接的防松方式，是一種可靠的傳統防松方式，其缺點是螺紋緊固件不能重復使用，且操作麻煩。該方法常用于某些要求高可靠防松又不需要拆卸的重要場合。

b）機械固定防松。機械防松是在擰緊螺母后使用鎖緊元件將螺母和螺栓鎖住，防止它們相對轉動，最常用的是使用開口銷、串聯鋼絲和止動墊圈等，其防松可靠性取決于機械固定件的靜強度或疲勞強度。它的缺點是制造和安裝復雜。

c）增大摩擦力的防松。利用增加螺紋間或螺母與支撐面間的摩擦力或同時增加兩者摩擦力的方法來達到防松的目的。其最大的優點是適用于狹小的空間，可以進行多次的反復裝拆，可以自動裝配，而且其中某些緊固件，如尼龍圈鎖緊螺母、全金屬自鎖螺母，其防松可靠性已達到較高水平。因此，這種防松方法在航空航天領域應用最廣。

2 楔形螺紋的防松原理

楔形螺紋大徑上有一個30°的楔形斜面牙型的螺紋，其防松性能顯著優于普通螺紋緊固件。當螺栓、螺母相互擰緊時，螺栓的牙尖就緊緊地頂在螺紋的30°楔形斜面上，從而產生較普通螺紋更大的鎖緊力。

楔形螺紋結構如圖1所示，由于產生了30°楔形斜面，在相同螺栓軸向力的作用下，楔形螺紋螺母與螺栓之間產生的作用力為2，V型螺紋螺栓螺母之間產生的作用力為1.15，楔形螺紋緊固件將產生更好的緊固效果。V形螺紋結構如圖2所示。

圖1 楔形螺紋

圖2 V形螺紋

3 緊固件防松性能對比試驗

為了驗證楔形螺紋緊固件的防松性能，采用GJB715.3A-2002《緊固件試驗方法》對其防松性能與常用防松連接方式進行比對。

3.1 試驗方法

依據GJB715.3A-2002《緊固件試驗方法》規定的沖擊加速振動法進行試驗。試驗系統如圖3、圖4所示，振動方向為垂直于螺栓軸向。

圖3 試驗工裝示意

圖4 沖擊加速振動試驗系統

試驗時先將套筒插入振動工裝的長孔中，并將螺栓和螺母裝在套筒內。然后施加規定的預緊力矩。振動時，振動工裝被固定在振動臺上，連同振動臺一起振動。同時，套筒在長孔中還要自由運動，螺栓-螺母組件同時受到振動臺的振動和套筒的自由沖擊振動。

3.2 試驗件及試驗條件

選擇彈簧墊圈、雙螺母、打沖點、楔形螺紋緊固件4種防松方式進行振動試驗。這4種防松方式的原理見表1，試驗件種類及數量見表2。根據某產品要求的環境試驗條件，在頻率30 Hz、振幅11 mm正弦振動條件下振動2 h，比較各種防松方式螺母松脫失效數目。試驗前在螺栓和螺母上做標記，一旦螺母相對螺栓松動，標記位置會發生改變。

表1 4種防松方式工作原理

Tab.1 Working Principle for Four Kinds of Locking Modes

序號防松方式工作原理 1打沖點在擰緊后，用沖點鉚接的方法使螺栓（螺釘）、螺母產生局部變形，阻止其相互松動。用于不需要拆卸的場合 2雙螺母先擰內螺母，再擰外螺母，對2個螺母施加相同的擰緊力矩，增大了螺紋面摩擦力 3彈簧墊圈利用彈簧墊圈的張力為螺紋連接提供鎖緊作用 4楔形螺紋緊固件在螺紋的牙底處有一個30°的楔形斜面，當螺栓與螺母互相擰緊時，螺栓的牙尖就緊緊地頂在螺紋的楔形斜面上，從而產生了很大的鎖緊力。由于牙形的角度改變，使施加在螺紋間接觸所產生的法向力與螺栓軸成60°角，螺紋法向壓力遠遠大于扣緊壓力，大大增加防松摩擦力。

表2 試驗件種類及數量

Tab.2 Test Articles

防松方式項目打沖點雙螺母彈簧墊圈楔形螺紋緊固件 螺紋規格M10×1.5螺母 GB/T 5782-2000 M10×60螺栓 數量/套8×28×28×28×2

試驗件分為2組，每組8件。第1組擰緊力矩 43 N·m后開展振動試驗，第2組擰緊力矩50 N·m后開展振動試驗。

3.3 試驗數據及分析

為了更好地量化試驗件防松效果，規定了“脫落”和“松動”2種評價等級。在振動試驗結束后對試驗件狀態進行檢查，螺母發生嚴重松動無法起到緊固作用定義為“脫落”。螺母和螺栓仍保持原有連接狀態，僅僅是試驗前的刻線發生了偏移則定義為“松動”。而“脫落”和“松動”均稱為“失效”。

第1組試驗考核6種防松方式在43 N·m擰緊力矩條件下的抗振壽命，試驗結果見表3。

表3 43 N·m力矩試驗數據

Tab.3 Experimental Data for 43 N·m

防松方式試件數量套脫落數目套松動數目套失效總數套 彈簧墊圈8011 雙螺母8213 打沖點8011 楔形螺紋緊固件8000

第2組試驗考核5種防松方式在50 N·m擰緊力矩條件下的抗振壽命。試驗數據見表4。

表4 50 N·m力矩試驗數據

Tab.4 Experimental Data for 50 N·m

防松方式試件數量套脫落數目套松動數目套失效總數套 彈簧墊圈8000 雙螺母8000 打沖點8011 楔形螺紋緊固件（1）8000 楔形螺紋緊固件（2）3000

表4中“楔形螺紋緊固件（1）”為采用全新產品開展第2組試驗，“楔形螺紋緊固件（2）”為使用進行完第1組試驗后的產品開展第2組試驗。

從試驗結果可以看出，隨著所施加擰緊力矩的增加，緊固件的防松效果將會提高，而且抗振防松效果最好的為楔形螺紋緊固件，在2個擰緊力矩條件下均未產生失效。同時，經歷了第1組試驗的3件產品再經歷第2組試驗，其防松性能仍然良好。

4 楔形螺紋緊固件（螺母）扭矩系數測試試驗

在緊固件防松性能對比試驗過程中發現，楔形螺紋緊固件不僅防松效果好，而且反復使用后的防松性能依然出色，因此有必要繼續開展楔形螺母性能的進一步研究工作。

扭矩系數是工程上用力矩法控制預緊力最重要的系數，對楔形螺紋緊固件的扭矩系數開展測試研究將有利于進一步開展對緊固件施加力矩的量化工作。緊固件預緊力和被施加扭矩之間的關系為[7]

式中為擰緊扭矩，N·m；為扭矩系數；為螺栓軸向預緊力，kN；為螺栓的公稱直徑，mm。

對于特定的螺紋緊固件，測出擰緊力矩和螺栓軸向預緊力即可得到扭矩系數。

4.1 試驗方法

試驗系統使用與防松性能對比試驗中的部分工裝，包括：套筒、螺栓、墊圈和螺母。螺栓從套筒內部穿過并利用楔形螺母擰緊。

從圖3可看出，緊固件通過螺栓、螺母、墊圈和套筒組合起來。套筒直接承受緊固件擰緊過程產生的預緊力。為了找到螺栓螺母擰緊過程中擰緊力矩和預緊力之間的關系，可以在套筒上布置應變片，獲得套筒單獨在擰緊力矩和預緊力作用下的應變值。以應變值做為橋梁，可以建立擰緊力矩和預緊力之間的關系。

4.2 試驗件和試驗過程

選擇楔形螺母和普通螺栓作為試驗件。試驗件包括一組GB/T 5782-2000 M10×60螺栓和M10×1.5的楔形螺紋緊固件（螺母）。

試驗包括2項，分別是套筒壓縮試驗和套筒扭轉試驗，分別見圖5和圖6。

圖5 套筒壓縮試驗

圖6 套筒扭轉試驗

套筒壓縮試驗中通過材料試驗機對套筒進行正向壓縮模擬軸向預緊力作用，同時測量應變量。套筒扭轉試驗中通過扭力試驗機對套筒進行扭轉模擬緊固件擰緊過程中施加力矩過程，同時通過應變測量其應變量。

4.3 試驗數據及分析

對套筒進行壓縮試驗，結果如表5所示。

表5 套筒壓縮試驗結果

Tab.5 Experimental Results for Sleeve Compressing Test

預緊力kN369121518 應變132×10-6245×10-6355×10-6471×10-6594×10-6728×10-6

將式（2）帶入式（1），可以得到扭矩系數與扭矩、套筒應變的關系：

套筒扭轉試驗中，對同一試驗件反復施加8次 58 N·m力矩，試驗結果及根據式（3）計算得到的扭矩系數如表6所示。

表6 套筒扭轉試驗結果

Tab.6 Experimental Results for Sleeve Torsion Test

次數12345678 應變1191×10-61254×10-61072×10-6901×10-6887×10-6851×10-6798×10-6780×10-6 扭矩系數0.200.190.220.260.260.270.290.30

從表6中可以看出，計算得到的扭矩系數隨擰緊次數的增加而變大，從8次擰緊過程看，第1~3次擰緊系數接近，第4~6次擰緊系數接近，第7~8次擰緊系數接近。總體來看，本次參加試驗的楔形螺紋緊固件扭矩系數較現有的V形螺紋0.15~0.20[9]的扭矩系數更大。

5 結 論

本文對多種防松方式進行了多子樣的沖擊加速振動試驗，試驗結果證明相較于傳統防松方式，楔形螺紋緊固件具有優異的防松能力。在此基礎上，繼續開展了楔形螺紋緊固件的扭矩系數測試試驗。從試驗結果可以看出，該緊固件的扭矩系數較其它普通V形螺紋稍高，因此要獲得相同的預緊力，則需要較普通螺紋型式更大的擰緊力矩。

[1] 朱述川, 劉自富. 美國施必勞防松螺母在煤礦井筒裝備上的應用[J]. 煤礦機械, 2006, 27(1): 9-10.

Zhu Shuchuan, Liu Zifu. The application of spiralock nut in coal mine shaft equipment[J]. Coal Mine Machinery, 2006, 27(1): 9-10.

[2] 徐阿玲, 竇志偉. 防松螺紋技術的應用研究[J]. 航空標準化與質量, 2009(3): 17-19.

Xu Aling, Dou Zhiwei. Research on the application of thread locking technology[J]. Aeronautic Standardization & Quality, 2009(3): 17-19.

[3] 劉遠模. 楔形螺紋的數學關系[J]. 機械工業標準化與質量, 2008(11): 40-43.

Liu Yuan-mo. Design of wedging screw thread gauge[J]. Standardization and quality of machinery industry, 2008, (11): 40-43.

[4] 劉遠模. 楔形螺紋量規設計[J]. 機械工業標準化與質量, 2008(12): 34-35.

Liu Yuanmo. Design of wedging screw thread gauge[J]. Standardization and Quality of Machinery Industry, 2008(11): 34-35.

[5] 張永華, 李曉濱. GB/T37462-2019, 30°楔形防松螺紋[S]. 北京: 中國標準出版社, 2019.

Zhang Yonghua, Li Xiaobin. GB/T37462-2019, Locking threads with 30 degree wedge ramp[S]. Beijing: Standards Press of China, 2019.

[6] 孫小炎, 楊林. 航天緊固件使用手冊[M]. 北京: 國防工業出版社, 2006.

Sun Xiaoyan, Yang Lin. Aerospace fastener manual[M]. Beijing: National Defence Industry Press, 2006.

[7] 王文斌, 等. 機械設計手冊[M]. 北京: 機械工業出版社, 2004.

Wang Wenbin, et al. Mechanical design manual[M]. Beijing: China Machine Press, 2004.

Experimental Research on Characters for Wedging Screw Thread Locknuts

Zhang Yi1, Wu Yun-feng1, Fang Hong-rong1, Zhou Hao-yang1, Wu Wen-hua2

(1.Beijing Institute of Astronautical Systems Engineering, Beijing, 100076；2. Dalian University of Technology, Dalian,116024)

To verify the locking performance of wedging screw thread locknuts, the characters of wedging screw thread are analyzed, and the advantage by the vibrating test for four kinds of fastener widely used in aerospace field is acquired. By measuring the torque and unbalance load, the test acquires the torque coefficient for M10 wedging screw thread nuts. The testing way and results for wedging screw thread locknuts, supplies a reference for further study in fastener field.

wedging screw thread; torque coefficient; locknuts

V414

A

1004-7182(2020)01-0123-04

10.7654/j.issn.1004-7182.20200122

2017-01-09；

2019-12-23

國家863課題重復使用增壓輸送技術（2014AA7021006）

張 翼（1980-），男，高級工程師，主要研究方向為管路系統設計。

吳云峰（1985-），男，高級工程師，主要研究方向為管路系統設計。

方紅榮（1978-），男，博士，研究員，主要研究方向為結構仿真。

周浩洋（1974-），男，博士，研究員，主要研究方向為增壓輸送系統設計。

武文華（1974-），男，博士，教授，主要研究方向為固體力學。