鍍鋁改性對PS-PVD 7YSZ熱障涂層抗CMAS腐蝕影響機制

范佳鋒, 張小鋒, 周克崧, 劉敏, 鄧暢光, 鄧春明, 牛少鵬, 鄧子謙

鍍鋁改性對PS-PVD 7YSZ熱障涂層抗CMAS腐蝕影響機制

范佳鋒1,2, 張小鋒1,2, 周克崧1,2, 劉敏2, 鄧暢光2, 鄧春明2, 牛少鵬2, 鄧子謙2

(1. 廣東工業大學 材料與能源學院, 廣州 510006; 2. 廣東省新材料研究所 現代材料表面工程技術國家工程實驗室, 廣東省現代表面工程技術重點實驗室, 廣州 510650)

采用等離子噴涂-物理氣相沉積(PS-PVD)方法制備了羽毛柱狀結構7YSZ (氧化釔穩定氧化鋯, 簡稱YSZ)熱障涂層, 并對涂層進行了表面鍍鋁改性研究。在1050 ℃保溫5 min、空冷5 min為一個熱循環的條件下, 測試了改性前后熱障涂層的熱循環性能。此外, 在1200 ℃高溫下對涂層進行了CMAS (CaO、MgO、Al2O3、SiO2等硅酸鋁鹽物質的簡稱)腐蝕實驗。采用掃描電子顯微鏡(SEM)、能譜儀(EDS)和X射線衍射儀(XRD)對涂層顯微組織、元素分布及物相組成進行了表征。通過研究噴涂態涂層與鍍鋁改性涂層的CMAS腐蝕行為, 分析了涂層腐蝕機制, 并闡述了鍍鋁改性對涂層耐腐蝕的作用機理。結果表明: 鍍鋁改性后的涂層保持較好的熱穩定性, 經過5200次熱循環后未見涂層剝落。噴涂態涂層受CMAS腐蝕后, 產生了“波浪”狀形變, CMAS完全滲透了7YSZ涂層; 而鍍鋁改性涂層, 由于通過Al與ZrO2原位反應, 在涂層表面形成有耐腐蝕的-Al2O3致密層, 涂層腐蝕情況得到了顯著改善。研究發現,-Al2O3致密層不僅對涂層形成機械保護, 還影響CMAS在涂層上的熱化學反應, 使得CaO、Al2O3、SiO2三種氧化物在涂層上的滲入受到抑制, 但MgO在涂層中的滲透未受到明顯影響。此外, 本文還建立了以菲克第二定律為核心的數學模型, 以評估鍍鋁改性技術對涂層耐CMAS腐蝕能力的影響。

等離子噴涂-物理氣相沉積; 7YSZ; 鍍鋁改性; CMAS腐蝕

熱障涂層(TBCs)做為先進航空發動機葉片的三大關鍵技術, 是將某種低熱導率的陶瓷材料以涂層或薄膜的方式復合于高溫部件表面, 從而提高高溫部件的工作溫度[1-3]。熱障涂層的應用極大促進了高性能航空發動機的快速發展, 目前應用最廣泛、最成功的熱障涂層材料是熱導率低、化學性質穩定的(6wt%~8wt%)Y2O3部分穩定ZrO2(6-8YSZ)[4-6]。大氣等離子噴涂(APS)和電子束-物理氣相沉積(EB-PVD)是目前制備YSZ涂層常規技術, 制得的YSZ涂層中, APS TBCs為多孔層狀結構, 熱導率低和沉積率高, 但涂層應變容限低, 抗熱震性能差; 呈柱狀結構 的EB-PVD TBCs, 熱循環壽命較長, 但涂層熱導率高[7-9]。近年來發展的一種等離子噴涂-物理氣相沉積(PS-PVD)新型熱障涂層制備技術, 兼顧了APS和EB-PVD兩種技術優點, 可制備具有“菜花頭”表面、“羽毛”柱晶特征的7YSZ涂層, 其表現出高隔熱、高應變容限和良好的熱循環壽命等性能[10-12]。基于該涂層的特點, 采用PS-PVD制備7YSZ熱障涂層有廣闊的應用前景[13]。

YSZ涂層雖然具有較優的熱力學性能, 但在航空發動機實際應用中被證實不耐CMAS腐蝕, 涂層容易提前失效[14-17]。若不采取有效方法限制CMAS對涂層的腐蝕, 將增加發動機使用隱患和維護成本, 目前防護方法主要通過致密且與熔融CMAS不潤濕的保護層來減少CMAS附著或促進熔融CMAS在涂層表層快速結晶來減緩CMAS腐蝕, 但在目前的實驗和實際應用中, 發現運用促使CMAS快速結晶機制的方法在防護上更為有效[18-20]。促進CMAS結晶方法一般包括改變YSZ成分(YSZ+Al+Ti)、在YSZ涂層表面制備一層-Al2O3或采用燒綠石結構的稀土ZrO2及稀土氧化物涂層(Gd2Zr2O7, La2Zr2O7, La2Ce2O7)[21-25]等。其中-Al2O3層在實驗中表現出較強的抗CMAS滲透能力, 但常用APS、EB-PVD等技術制備的-Al2O3層厚度較大, 且帶來了新的物理界面, 導致涂層體系熱循環壽命降低。

在現有的7YSZ熱障涂層基礎上, 廣東省新材料研究所提出了基于Al-ZrO2原位反應來制備-Al2O3層的鍍鋁表面改性方法, 通過前期研究發現鍍鋁改性技術應用在APS TBCs和EB-PVD TBCs上, 使涂層耐CMAS腐蝕性能有了很大提升[25-26]。本文擬通過PS-PVD技術制備7YSZ涂層, 采用鍍鋁表面改性方法對涂層進行性能改善, 文中測試了鍍鋁表面改性技術對涂層熱循環性能的影響, 研究了涂層與CMAS腐蝕相互作用機制。

1 實驗方法

1.1 涂層制備

實驗以鎳基高溫合金(K452g)為基體, 在噴涂前對基體表面進行油污清洗, 并進行噴砂處理。以CoCrAlSiY粉末(中科院沈陽金屬所)為原料, 采用PS-PVD在基體上制備~100 μm粘結層。再采用納米團聚的7YSZ粉末(M6700, Sulzer-Metco)為原料, 通過PS-PVD制備了厚度~200 μm的7YSZ涂層。考慮CMAS試樣在較長時間內處于~1200 ℃的高溫下, K452g基體會微熔失去支撐效果, 故以ZrO2陶瓷為基體, 在其表面制備了7YSZ涂層作為CMAS腐蝕試樣。7YSZ噴涂粉末粒徑為5~22 μm, 噴涂前, 7YSZ粉末放入溫度為50 ℃送粉器中烘干, 噴涂預熱溫度為950 ℃, 7YSZ涂層噴涂工藝如表1所示。

1.2 涂層鍍鋁表面改性

對7YSZ熱障涂層進行鍍鋁表面改性: 將制備完成的7YSZ熱障涂層樣品通過丙酮、酒精清洗后, 放入直流脈沖磁控濺射鍍膜機(J-1250型, 遼寧錦州工業涂層設備廠)中進行鍍鋁, 其中偏壓為250 V, 靶電流為25 A; 接著將沉積好鋁膜的涂層樣品放置在真空爐中熱處理, 真空度≤5′103Pa, 溫度低于980 ℃。

表1 PS-PVD噴涂7YSZ涂層參數

1.3 實驗樣品分析

對噴涂態和鍍鋁表面改性7YSZ涂層同時進行空冷熱循環測試, 將金屬基體的涂層樣品放入電爐中, 反復進行1050 ℃保溫5 min、空冷5 min的熱循環試驗, 記錄涂層演變過程。

CMAS為服役中航空渦輪發動機葉片環境沉積物的主要成分, 配制的成分簡化為人造CMAS粉末, 目的是為了排除腐蝕過程形成其它少量且次要的相干擾實驗現象[27], 粉末成分如表2所示。采用熱分析儀對粉末的熱物性能進行分析, 如圖1所示, CMAS粉末的玻璃轉化溫度為1087 ℃, 熔化溫度區間在1157~1201 ℃。實驗前用酒精配制5 mg/mL的CMAS懸浮液, 將試樣(涂層朝上)放置懸浮液中, 然后用滴管向懸浮液吹氣至CMAS分布均勻, 最后靜置3 min后將試樣取出。將涂覆CMAS粉末的鍍鋁改性和噴涂態試樣放置在1200 ℃的高溫爐中保溫24 h。采用附帶EDS功能的場發射-掃描電子顯微鏡(FE-SEM, Nava-Nano-430, FEI)對CMAS腐蝕前后涂層的微觀結構和元素分布進行表征, 并用XRD (D8-Advance, Bruker, 0.02 (°)/step, Cu-K, 10°~90°)分析涂層腐蝕后物相變化。

表2 CMAS粉末成分

圖1 CMAS粉末的DSC-TG分析

2 結果與討論

2.1 涂層鍍鋁表面改性及熱循環測試

采用PS-PVD技術在陶瓷基體上制備“羽毛”柱狀結構的7YSZ涂層, 再經磁控濺射在涂層表面沉積一層鋁膜, 如圖2(a~b)所示, 可以看到涂層內部呈現“羽毛”的柱狀結構和清晰的柱間間隙。在涂層頂部沉積的鋁膜呈灰暗色, 厚度在5 μm左右, 鋁膜“繼承”柱狀晶頂部結構, 并延續著柱狀結構間隙, 在柱狀晶間隙內部未見鋁沉積, 可以判斷鋁膜對柱狀晶并不是簡單的封蓋, 而是鋁膜晶粒延著柱狀晶的生長方向繼續生長。沉積鋁膜后, 涂層表面形成Al-ZrO2區域, 在真空的熱處理條件下發生原位反應(1), 生成-Al2O3和Al3Zr:

13Al+3ZrO2→2-Al2O3+3Al3Zr (1)

涂層熱處理后, 鋁膜之間的間隙熔合, 并填補柱晶頂部間隙, 使得鋁膜厚度變薄, 但反應后的厚度仍可使鋁膜包裹涂層頂部, 另外, 反應后的鋁部位呈光亮色, 這是由于該部位物質在SEM分析中導電性差所致, 如圖2(c)所示。

對熱處理后涂層截面進行Al和O元素分析, 如圖3(a~b)所示, 可以看到Al元素富集在涂層表層, 在7YSZ涂層的其它部位未見Al元素, 證明Al不會隨著熱處理沿著柱間間隙進入涂層深處, 保證了涂層仍擁有一個良好的應力容限; 另一方面, 在真空條件下, 氧元素在鋁膜處富集, 也表明在涂層表面發生原位反應導致Al氧化生成氧化物, 采用XRD分析證實了涂層表面發生Al氧化, 且產物為-Al2O3, 如圖4所示。圖4(a)為鍍鋁涂層熱處理前的XRD圖譜, 由于熱處理前的鋁膜較厚, 故在圖譜中只反映出單一的Al相。

農業合作化一定程度上克服了個體經濟的脆弱性，為缺乏勞動力和生產工具的貧農提供了便利，促進了農業的發展，緩解了農村的貧富分化問題。然而，隨著互助組向初級社、高級社的發展，農民自主經營的權利逐漸喪失，部分農民產生了抵觸情緒，瞞產私分、擴大自留地，甚至出現了“拉牛退社”的現象。為了把農業個體所有制盡快建設成為社會主義集體所有，在農業實現合作化后，中央決定繼續擴大農業生產規模，1958年陸續出臺了《關于小型農業社適當地合并為大社的意見》、《關于在農村建立人民公社問題的決議》，在高級社的基礎上，掀起了人民公社化運動，逐漸形成了人民公社制度。

對鍍鋁表面改性和噴涂態涂層試樣進行熱循環性能測試, 涂層試樣直徑為25 mm, 累計進行了5200次, 兩種涂層都表現出了較好的熱穩定性, 但也有部分涂層試樣正面形貌發生了微小變化, 如圖5(a~b)所示。圖5(a)噴涂態涂層在經過3200次熱循環后部分邊緣出現剝落, 在進行到5200次熱循環時, 涂層正面開始出現小塊剝落, 但涂層正面宏觀完整性依然較好, 邊緣沒有繼續剝落。相較于噴涂態涂層, 在累計5200次熱循環后, 圖5(b)中所示鍍鋁改性涂層正面未出現剝落現象, 只在邊緣出現輕微剝落, 說明改性后的涂層具有較好的熱循環抗剝落性能。根據前期的研究[28], 鍍鋁改性的涂層具有較好的 抗剝落性能是由于在涂層表面形成-Al2O3致密 層, 該致密層能抑制陶瓷-金屬界面熱生長層形成。另外, 改性涂層內部結構并沒有發生變化, 依然保持較高的應力容限使得涂層仍然保持較好的熱穩 定性。

圖2 PS-PVD 7YSZ熱障涂層經鍍鋁后的截面SEM照片

(a-b) Before heat-treatment; (c) After heat-treatment

圖3 7YSZ涂層熱處理后橫截面Al元素(a)和O元素(b)的EDS面掃描圖

(a) Al; (b) O

圖4 經鍍鋁的7YSZ熱障涂層表面的XRD圖譜

(a) Before heat-treatment; (b) After heat-treatment

圖5 熱障涂層樣品熱循環后宏觀形貌

(a) As-sprayed (3200, 5200 cycles); (b) Al-modified (3200, 5200 cycles)

2.2 涂層CMAS腐蝕特征

將鍍鋁改性和噴涂態涂層試樣按照1.3試驗方法在表面涂覆CMAS粉末, 放置在1200 ℃高溫爐中保溫24 h。圖6是噴涂態與鍍鋁改性涂層腐蝕后的截面形貌, 可以看到兩種涂層在高溫下均產生不同程度的腐蝕現象。噴涂態涂層在經過24 h的CMAS腐蝕后, 涂層與基體發生脫離或隆起形成連續的“波浪”狀, 涂層內部的柱狀晶粘合在一起, 柱間間隙由CMAS填滿, 羽毛柱狀結構特征基本消失, 如圖6(a~c)所示。鍍鋁改性涂層雖受到腐蝕破壞, 但仍與基體保持緊密結合, 且在涂層部分區域保持有較好應力容限的柱狀結構特征, 如圖6(d)所示。在鍍鋁改性涂層上半部有一個CMAS反應滲透區, 在滲透區可以看到柱狀晶受到CMAS侵蝕后, 表層部分區域破碎成塊狀溶入CMAS區, 并在柱狀晶內部產生橫向裂紋, 如圖6(e)所示。圖6(f)為柱狀晶區域腐蝕后的原始形貌, 可以觀察到受CMAS滲透的涂層部位呈灰暗色, 在滲透區下方的柱狀晶雖然也粘合在一起, 但并未被熔融CMAS填滿, 使得柱晶表面粗糙且仍可分清界面。值得說明的是鍍鋁改性涂層中出現了較大的不規則孔隙, 是由于滲透區下方涂層仍受一定量CMAS滲入而脆化, 但滲入量不足以使柱狀晶完全粘合成整體, 單根柱狀晶在切割時更易破碎脫落, 所以在鍍鋁改性涂層截面產生面積較大的不規則孔洞。

圖6 7YSZ涂層經CMAS腐蝕后噴涂態(a-c)與鍍鋁改性涂層(d-f)截面SEM照片

(a-c) As-sprayed; (d-f) Al-modified

對涂層進行了EDS分析, 進一步比較CMAS在涂層中的滲透情況。圖7(a~d)與圖7(e~h)分別為 圖6(b)和圖6(e)所示涂層截面的主要滲透元素面掃描結果, 可以看到腐蝕后噴涂態涂層中Si、Al、Ca和Mg元素均勻滲透整個7YSZ層, 且向陶瓷基體擴散。而鍍鋁改性涂層中SiO2、Al2O3和CaO滲透量呈現階梯變化, Si、Al和Ca元素更多的是富集在涂層上部的滲透區, 在滲透區下方的這三種元素滲透量大大減少, 說明滲透區下方涂層受CMAS侵蝕較輕。Mg元素在鍍鋁改性涂層中的滲透量沒有表現出階梯變化, 而是與噴涂態涂層中滲透情況表現一致, 都擴散至陶瓷基體, 如圖7(h)所示, 表明本實驗條件下的MgO滲透未受到有效抑制。

圖7 噴涂態(a~d)與鍍鋁改性涂層(e~h)腐蝕后的EDS分析結果

(a-d) As-sprayed; (e-h) Al-modified

圖8(a~b)進一步形象展示了兩種涂層的CMAS腐蝕情況, 在1200 ℃高溫腐蝕24 h, 噴涂態涂層被完全滲透, 并發生“波浪”狀形變, 這是由于熔融的CMAS會在柱狀涂層間隙先一步向涂層內部快速滲透, 接著在熱化學反應和擴散作用下進一步滲透涂層, 最后涂層發生較劇烈的形變。而鍍鋁改性涂層中, 由于涂層經過真空熱處理后, 在涂層近表面區域形成了耐蝕的-Al2O3致密層, 具有封孔作用, 同時-Al2O3對CMAS的熱化學反應, 阻隔了CaO、Al2O3和SiO2向涂層內部滲透, 使CMAS在涂層中滲透量呈現階梯狀變化, 在底部的涂層只受到MgO和少量的CaO、Al2O3及SiO2滲入, 腐蝕的程度減輕。

2.3 CMAS腐蝕行為及鍍鋁改性作用機制

CMAS熔鹽對7YSZ TBCs失效模式一般分為熱機械作用和熱化學作用[19-20]。CMAS滲入涂層內部, 對涂層有密實作用, 引起滲透區的熱膨脹系數和熱導率等關鍵熱物性能改變, 冷卻時增加涂層熱應力, 從而會產生影響涂層性能的熱機械作用。為揭示CMAS熔鹽對涂層產生的熱化學作用, 采用XRD對涂層腐蝕前后表面物相進行了分析, 如 圖9(a~c)所示。通過對比腐蝕前后涂層物相變化情況, 發現兩種涂層在2=30°處都出現了典型的M-ZrO2相峰, 這是由于在高溫下, 與CMAS接觸的7YSZ涂層逐漸溶解到CMAS熔體中, ZrO2在熔體中的溶解度小于Y2O3, 因此最先從CMAS中析出的是ZrO2晶體, 此時的ZrO2為四方相, 但因固溶在ZrO2中的Y2O3減少, 不能起到穩定四方相的作用, 導致ZrO2晶粒冷卻到室溫時會相變成為M-ZrO2。另外, 由于鍍鋁改性涂層與CMAS的熱化學反應, 可以看到-Al2O3相在XRD圖譜上消失, 但出現了CaAl2Si2O8和MgSiO3等新相。

圖8 CMAS腐蝕涂層示意圖

圖9 7YSZ熱障涂層XRD圖譜

(a) Al-modified coating; (b) As-sprayed coating after corrosion; (c) Al- modified coating after corrosion

噴涂態涂層受CMAS腐蝕后產生的連續“波浪”狀變形, 這是由于CMAS熔鹽的熱機械作用和熱化學作用產生的一個典型的現象, 示意圖如圖10所示。(1) 熱機械作用: 涂層冷卻時, 由于涂層滲透區熱膨脹系數的改變, 與滲透區下方涂層熱膨脹系數不匹配而產生應力, 當應力達到閥值時會在滲透區下方產生橫向裂紋。噴涂態涂層被CMAS滲透, 故與基體結合處易產生裂紋, 降低涂層與基體的結合強度。同時涂層間隙在腐蝕后被脆硬的CMAS滲透物填滿, 降低了涂層的應力容限。(2) 熱化學作用: CMAS腐蝕后, 涂層由于貧Y產生了新相M-ZrO2, 四方相向單斜相轉變, 通常會伴隨著3%~5%的體積膨脹, 使得涂層產生一個橫向壓應力; 另一方面, CMAS中的Ca2+和Mg2+曾用做ZrO2穩定劑, 腐蝕過程中固溶到晶胞, 不僅導致晶格畸變, 還影響7YSZ涂層物性參數變化, 這也一定程度上增加了涂層的內部應力[29]。最終涂層在熱機械作用下脫離基體, 并在熱化學作用產生的橫向壓應力下隆起, 這種CMAS腐蝕行為在連續的部位發生, 從而產生“波浪”狀形變。

圖10 噴涂態涂層波浪形變示意圖

鍍鋁表面改性技術提高了涂層耐CMAS腐蝕的原因是由于在涂層表面形成致密的-Al2O3層, 改善了涂層結構, 隔絕了CMAS與涂層直接接觸, 阻止了CMAS與7YSZ熱化學反應。本研究中的CMAS體系Al2O3含量低, 在噴涂態涂層中并未觀察到鈣長石CaAl2Si2O8的產生, 而在鍍鋁改性涂層中, 由于-Al2O3的加入, 提高了Al2O3質量分數, 在滲透區觀察到CaAl2Si2O8生成。為進一步說明鈣長石只在鍍鋁改性涂層上產生, 可以參考圖11中CaO-SiO2-Al2O3-MgO四元系相圖。在(Al2O3)=5%到(Al2O3)=30%之間, Al2O3的質量分數對鈣長石的生成有很大的影響。當Al2O3的質量分數為5%時, Al2O3沒有達到形成鈣長石的臨界質量分數, 相圖中沒有鈣長石的相區, 當Al2O3質量分數為30%時, 相圖中左上角出現了鈣長石的形成區間, 此時所需的CaO、SiO2的質量分數分別在14%~32%、42%~ 58%, 在CMAS體系中CaO和SiO2的質量分數附近, 如圖11(a~b)所示。CMAS組元中, Al2O3質量分數為7.1%, 噴涂態涂層中Al2O3與CaO、SiO2反應的活性不足, 但在鍍鋁改性涂層中, 近表層的-Al2O3提高了熱化學反應中的Al2O3質量分數, 達到了生成鈣長石所需的量, 故只在鍍鋁改性涂層中生成鈣長石。鈣長石CaAl2Si2O8具有高熔點和優良的耐腐蝕性, 在熱腐蝕過程中以固態的形式存在, 滲入涂層內部的熔融CaO、Al2O3和SiO2由于熱反應生成固態的鈣長石, 被穩定在涂層滲透區, 從而抑制了CaO、Al2O3和SiO2對滲透區下方的涂層滲透。 鍍鋁改性涂層通過-Al2O3的阻隔和對熱化學反 應的影響, 提高了涂層耐CaO、Al2O3和SiO2腐蝕性能。

評估鍍鋁改性技術對涂層耐CMAS腐蝕性能的提高, 可以從元素擴散角度建立數學模型。由菲克第二定律可知, CMAS中的元素在涂層中的擴散深度與擴散系數、擴散時間和擴散物質的質量濃度有關, 如式(2)所示[31-32]:

式中, ρ為擴散物質的質量濃度; D為擴散系數; x為擴散方向和距離; t為擴散時間。CMAS中的元素在涂層中的擴散范圍, 短時間內可以看成一端的衰減薄膜源模型, 近似將擴散系數看成與擴散物質濃度無關, 代入邊界條件ρ(x=0, t=0)=ρ, ρ(x≠0, t=0)=0, 菲克第二定律對該模型的解可由高斯解給出:

其中為擴散物質的單位面積質量。根據統計物理均分定律, 式(3)可求解任時刻原子的平均擴散距離:

求解得到擴散距離與擴散系數和時間的關 系式:

鍍鋁改性作用機理是穩定氧化物, 抑制其向涂層深處滲透, 為評估其對抑制CMAS滲透的能力, 可以看成為降低CMAS中的元素在涂層中的擴散系數, 因此通過短時間范圍內噴涂態涂層與鍍鋁改性涂層的擴散系數之比近似衡量涂層耐CMAS腐蝕程度, 由式(5)可以得到:

1/2為噴涂態/鍍鋁改性涂層擴散系數,1/2是噴涂態/鍍鋁改性涂層中擴散距離,1/2比值越大, 表明鍍鋁改性技術對涂層耐CMAS腐蝕性能的提高越顯著。

3 結論

在PS-PVD 7YSZ熱障涂層上應用鍍鋁表面改性技術并測試了涂層改性后的空冷熱循環性能, 通過觀察鍍鋁改性和噴涂態涂層CMAS腐蝕前后截面微觀形貌, 研究了涂層腐蝕行為和鍍鋁改性的作用機理, 主要結論如下:

1) PS-PVD 7YSZ熱障涂層表現出較好的熱循環性能, 在5200次熱循環后, 鍍鋁改性涂層表面的完整性優于噴涂態涂層, 有較好的熱循環抗剝落性能。涂層在CMAS腐蝕下, 噴涂態涂層中的7YSZ層被滲透, 涂層羽毛柱狀結構消失, 產生波浪狀形變。鍍鋁改性涂層通過原位生成-Al2O3致密層, 顯著提高了涂層耐CMAS的腐蝕性能, 滲透區下方涂層仍保持一定柱狀結構。鍍鋁改性能有效提高涂層耐CaO、Al2O3和SiO2等氧化物的腐蝕, 但因CMAS體系MgO含量少, 不能發生有效的熱化學反應, 對其滲透抑制效果不顯著。

2) 噴涂態涂層腐蝕后產生波浪狀形變是由于CMAS對涂層的滲透, 破壞了Y2O3穩定ZrO2體系, 改變了涂層熱膨脹系數, 降低了涂層應力容限。涂層一方面由于ZrO2的相變在自身內部產生橫向應力, 另一方面由于熱膨脹系數不匹配, 冷卻時在與基體結合處誘發橫向裂紋。通過兩者的共同作用, 涂層產生了波浪狀形變。

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Influence of Al-modification on CMAS Corrosion Resistance of PS-PVD 7YSZ Thermal Barrier Coatings

FAN Jia-Feng1,2, ZHANG Xiao-Feng1,2, ZHOU Ke-Song1,2, LIU Min2, DENG Chang-Guang2, DENG Chun-Ming2, NIU Shao-Peng2, DENG Zi-Qian2

(1. School of Materials and Energy, Guangdong University of Technology, Guangzhou 510006, China; 2. National Engineering Laboratory for Modern Materials Surface Engineering Technology, The Key Lab of Guangdong for Modern Surface Engineering Technology, Guangdong Institute of New Materials, Guangzhou 510650, China)

7YSZ thermal barrier coatings with feather-like columnar structure were prepared by plasma spray-physical vapor deposition (PS-PVD), and were carried out with Al-modification. After that, the as-sprayed and Al-modified 7YSZ TBCs were conducted with thermal cycling, heated at 1050 ℃ for 5 min and air-cooling for 5 min, respectively. And the CMAS corrosion tests were carried out at 1200 ℃. Microstructure, element and phase composition of the coating were analyzed by SEM, EDS and XRD. Corrosion mechanism of CMAS and the corrosion resistance mechanism of Al-modified coating were investigated. The results showed that the Al-modified coatings kept good thermal stability. And the coating had no apparent spallation, after 5200 thermal cycles. The as-sprayed coating was destroyed by CMAS, and "wave" deformation was observed. The 7YSZ coating was completely permeated by CMAS. Dense corrosion-resistant layer of-Al2O3was formed on the surface of the coating by Al-modification, and the corrosion of the coating was significantly improved. It was found that-Al2O3layer not only protected the coating by separating CMAS, but also had positive effect on the thermochemical reaction in CMAS corrosion. Due to formation of-Al2O3layer, the oxides of CaO, Al2O3and SiO2were hard to penetrate the coating. However, the penetration of MgO was not significantly affected by Al-modification. In addition, a mathematical model based on Fick's second law was established to evaluate the effect of Al-modification on the CMAS corrosion resistance of 7YSZ coatings.

plasma spray-physical vapor deposition; 7YSZ; Al-modification; CMAS corrosion

TQ174

A

1000-324X(2019)09-0938-09

10.15541/jim20180529

2018-11-09;

2019-01-11

國家自然科技基金(51801034, 51771059)；廣東省自然科學基金(2017A030310315, 2016A030312015)；廣州市及廣東省項目(201707010455, 2018GDASCX-0950, 2017A070701027)

National Natural Science Foundation of China (51801034, 51771059); Guangdong Natural Science Foundation (2017A030310315, 2016A030312015); Guangzhou City & Guangdong Province Project (201707010455, 2018GDASCX- 0950, 2017A070701027)

范佳鋒(1998–), 男, 碩士研究生. E-mail: 1577619201@qq.com

張小鋒, 博士, 高級工程師. E-mail: zxf200808@126.com; 周克崧, 教授. E-mail: kszhou2004@126.com