富縣油田M 區塊長8 低滲透油藏減氧空氣驅效果評價

皮富強，董滿倉，安繼剛，樊欣欣

（延長油田股份有限公司富縣采油廠，陜西 富縣 727500）

M 區塊長8 油藏類型屬于低孔低滲油藏，2013 年開始進行注水開發，采用菱形反九點注采井網，注水開發過程中，該區注水開發過程中，區塊含水上升率幅度不大，基本維持在25%左右，水驅作用不明顯，區塊產量遞減較快，水驅效果較差[1]。為提高區塊產量，2018 年11 月優選試驗井組實施減氧空氣驅。針對低孔低滲油藏，通過注入減氧空氣補充地層能量，提高油井產能。

1 試驗區生產現狀

該試驗區共有注水井3 口，采油井15 口，其中14 口油井投入開發，初期日產油達到峰值8t/d，單井最高日產油僅為0.6t/d，后期則呈現不斷下降趨勢，目前區域日產油僅為4.1t/d，平均單井日產油0.3t/d，開發3 年的時間油量、液量基本下降一半，3 口注入井注入壓力13MPa，日注水8m3油藏能量在不斷下降，區塊含水率上升幅度不大，基本維持在25%左右，說明油藏開發現階段并未見到明顯的水驅作用。從試驗區注采變化情況看，產液量對注水量的變化并不敏感，井區產液量基本處于持續的下降趨勢，注水量的波動對產液量影響并不大（圖1），說明了注采井間并未建立有效的驅替關系，目前的注入方式對油藏能量的補充并不明顯，所以可以考慮通過注氣，建立起注采井間的驅替關系[2]。

2 減氧氣驅實驗

圖1 試驗區注水與產液量變化曲線

圖2 長8 油藏減氧空氣驅試驗區

2018 年M 區塊長8 油藏設計了富西6 三個減氧空氣驅試驗井組。富西6 撬裝站共有5 口注水井，注水井號分別為富西6 叢5、富西6 叢7、富西6 叢10、姜17 叢1、姜17 叢2（圖2）。考慮到注水井網完善程度及注水井距離情況，優選富西6 叢5、富西6 叢7、富西6 叢10 三個井組作為減氧空氣驅試驗井組。富西6 井組3 口注入井自2018 年12 月20 日開始注氣至2019 年4 月21 日停注氣，歷時4 個月，累注氣92.5×104m3，平均日注氣8441m3。注氣壓力由5～7MPa 上升至20.5 ～23.5MPa，套 壓 由0 ～7MPa 上 升 至13.5 ～17MPa。

單井注入動態,富西6 從5 井累注氣10.1252×104m3，按照PV/T 關系換算，根據地面條件下總注入體積，且不考慮氣體采出，折算地下總體積為1507.6m3(表1）。前期日注氣量3500m3/d，但是由于套壓較高，進行了間歇注氣，目前日注氣2028m3/d，停注期間油壓24MPa，套壓18.5MPa，套壓不斷上升最高20.5MPa。見圖3。

富西6 從7 井累注氣43.7391×104m3，折算地下總體積為6512.8m3。目前日注氣4046m3/d，停注期間油壓23MPa，套壓11.5MPa，注氣量較為平穩，油壓比較穩定，套壓不斷上升，最高11.5MPa。見圖4。

富西6 從10 井累注氣38.6874×104m3，折算地下總體積為5760.6m3，目前日注氣3538m3/d，停注期間油壓23.5MPa，套壓16.5MPa，注氣量較為平穩，油壓比較穩定，套壓不斷上升，最高17.5MPa。見圖5。

表1 減氧空氣驅注入參數設計

圖3 富西6 叢5 井組注氣量曲線

圖4 富西6 叢7 井組注氣量曲線

圖5 富西6 叢10 井組注氣量曲線

3 減氧氣驅效果評價

3.1 井組產量上升幅度較大，增油效果明顯

試驗證明注氣開發能夠替代注水井組月產油由驅前（2018 年11 月）的75t 上升至峰值產量的120.3t，增幅45.3t，目前月產油95.7t。平均日產油由驅前（2018 年11 月）的2.5t 上升至峰值的3.9t，增幅1.4t（增產50%）。目前日產油基本穩定在3t 左右，含水一直處于較低水平3%左右（表2）。截止目前試驗區累計增油114t。另外試驗井組存在2 口長關井，對于注入氣均勻推進，整體受效有較大影響。在關停井無增油效果的同時影響該方向其他井受效狀況，若2 口井為長開井，試驗井組將取得更好增油效果。按經驗停注氣后恢復注水，仍能保持增油效果一年以上，同時對2 口停產井開井，日產油0.5t 以上，預測階段末累增油440t。

表2 富西6 井組產量變化情況表

3.2 轉驅后一線油井產狀不同

通過對井組一線油井動態跟蹤分析，認為整個試驗區油井可以劃分為四大類。其中見效井6口，產量平穩井2 口，產量下降井2 口，關停井2 口（圖6）。除開2 口長關井，其他三類井具有以下特點。

圖6 富西6 井組產狀分類圖

①見效井具有見效時間較快，產量上升幅度較大且產量穩定的特點。分析認為氣體向該類井方向推進速度較為適合，在未突破的情況下，能夠驅動剩余油向油井推進。如富西6 從9 井日產油由0.1t 上升至峰值的0.7t，目前產量穩定在0.6t 左右，同時含水逐步降低，目前含水0.9%，見到較好氣驅增油效果（圖7）。

圖7 富西6 從9 井采油曲線圖

②平穩井具有見效特征不明顯，產量與驅前產量相當的特點。分析認為該類井氣體推進速度較慢，基本未見到氣驅效果。如富西6 從3 井日產油基本穩定在0.23t 左右，驅前日產油0.26t，目前日產油0.21t（圖8）。

圖8 富西6 從3 井采油曲線圖

③下降井具有初期產量上升快，后期氣體突破后表現出產量快速下降的特點。該類井多為原注水開發是含水較高井，與注入井連通相對較好，見效快且注氣后易造成氣體突破，從而降低油井產量。如姜18 井初期日產油由0.21t 上升至0.28t，但后期氣體突破后產量下降至0.1t，該井功圖顯示出現氣影響（圖9、圖10）。

圖9 姜18 井采油曲線圖

圖10 姜18 井氣影響功圖

3.3 注氣后未發生氣竄，波及體積不斷擴大，地層能量有效補充

試驗區屬低孔低滲油藏，注水開發過程中由

于油藏物性差，注采井間基本無連通等原因水驅效果較差，地層能量不能得到有效補充，造成區塊產量遞減較快。減氧空氣驅注入氣體后可以一定程度上改善微觀孔隙滲流作用，形成注采連通，達到補充地層能量的目的，促進油井產量上升[3]。從現場反應來看，實施過程中注入井關井壓力穩定，油井無明顯氣竄井，能夠做到“無竄無漏”，注入氣無外溢、無損失，同時注入氣可以到達注水無法進入的微觀孔道，提高驅油效率[4]。

4 結論

1）試驗區塊屬于低孔低滲油藏，由于物性差，井間連通狀況差等原因導致水驅效果差，從前期區塊動態變化可以斷定，該區塊實施單一注水開發不適于該油藏開發。針對該類型油藏，減氧空氣驅相比較水驅開發具有較好的優越性，可以作為該油藏主要開發方式。

2）試驗井組通過實施減氧空氣驅后，注入氣能夠進入注水無法波及的微細裂縫及微觀孔道，增強了剩余油的驅替效率，再次注水可以擴大水驅波及范圍，提高水驅效果。

3）減氧空氣驅具有周期性增油的特點。隨著注入井的停注，地層壓力逐步釋放，井組產量呈現先上升后下降的拋物線型趨勢，一般周期增油時間為6～12 月。