王雪原,安志偉*
(承德建龍特殊鋼有限公司,河北 承德067300)
為了拓寬含釩含鐵原料采購渠道,提高系統釩金屬投入量,提高公司系統創效能力,承德建龍特殊鋼有限公司采購了部分新西蘭海砂,進行豎爐生產試驗。本次試驗目的是跟蹤豎爐配加不同比例新西蘭海砂后產、質量情況,以便摸索新西蘭海砂適宜的工業化生產配比,進行技術儲備。
新西蘭海砂產于新西蘭近海灘,由海水沖刷浸泡形成的天然含鐵礦物,屬于釩鈦磁鐵礦,為難燒礦物[1]。

表1 新西蘭海砂成分(%)
新西蘭海砂V2O5、P、Al2O3和TiO2含量較高,配加后高爐渣中Al2O3和TiO2含量升高較多。堿金屬含量較高,配加后高爐堿負荷升高。其同化溫度1300℃以上,液相生成能力較差;粘結相強度0.35KN,非常低,影響燒結礦強度降低。新西蘭海砂粒度較粗(-200目在10%以下),比表面積小,釩鈦鐵精粉成球性能較差[2],而新西蘭海砂成球性能更差。
因新西蘭海砂粒度較粗,比表面積小,親水性差,不易成球,因此在豎爐進行生產試驗時,考慮兩個方式,一是新西蘭海砂原礦直接在豎爐配加,逐漸提高配比,跟蹤能夠接受的最高比例;二是將海砂進行細磨加工,達到-200目占70%左右,再進行生產配加跟蹤,確定最大配比量。
2.1.1 生產試驗方案

表2 豎爐配加海砂原礦方案
為減少高爐(Al2O3+TiO2)升高,同時避免球團礦TiO2含量升高抗壓強度降低[3],因此方案中隨著提高海砂配比,相應降低鈦含量高的釩鈦粉C配比。根據加權細度,海砂配比最高設定為15%。2.1.2 含鐵料配比(%)生產試驗結果
(1)豎爐過程參數對比。

表3 豎爐過程參數對比
如上表所示,在海砂配比達到10%以前,隨著海砂配比的提高,生球落下強度有所降低,抗壓強度變化不大,膨潤土消耗略有升高,燃燒室壓力逐漸升高,處于豎爐能夠接受范圍內。海砂配比達到15%時,生球質量明顯降低,不符合工藝要求,另外燃燒室壓力較基準升高3.5Kpa,主要原因為海砂細度較糙,成球性差,導致隨著其配比升高,爐內粉末增多(爐口粉末增多較為明顯),導致爐體透氣性變差。
(2)球團礦產、質量變化情況。隨著海砂配比提高,爐內粉末增多,返礦率、除塵灰率較基準期呈升高趨勢,其中配加10%海砂時,較基準期升高了1.05%,配加15%海砂時,升高了2.06%。配加15%海砂時,燃燒室壓力明顯升高,爐內塌料現象較多,爐況難以維持長期穩定,被迫降低入爐生球量時,爐況才略有緩解。

表4 球團礦產質量變化
2.1.3 豎爐配加海砂建議
(1)膨潤土調整:配加海砂時,初始配比按照未配前膨潤土配比提高0.1%調整,配加海砂后,根據生球質量情況微調膨潤土配比。
(2)配加海砂后,重點關注混合料潤磨情況,保證潤磨機電流穩定,跟蹤潤磨前后細度變化。
(3)燃燒室溫度:為防止爐內結塊,燃燒室溫度較正常溫度降低10℃控制。
(4)配加海砂后為防止成品球冷卻時間延長,成品崗位工重點關注料溫情況,通過調整排料量與時間間隔、調整帶冷機機速,確保成品球溫度合格。
(5)因新西蘭海砂堿金屬較高,若爐箅子糊料現象嚴重,定修時做好清理工作,確保烘干床透氣性。
因新西蘭海砂是由海水沖刷浸泡形成的天然含鐵礦物,粒度較粗,成球性差,為提高豎爐使用配比,研究將海砂原礦通過細磨后,-200目達到70%左右,再配加到豎爐配料中,跟蹤產質量情況。

表5 海砂原礦細磨前后指標對比(%)
海砂細磨考慮成本情況,采用的選廠球磨設備,少量甩尾,品位及其他成分變化不大,-200目細度由20%提高到69%,成本約增加50元/t海砂。
2.2.1 生產試驗方案
根據海砂原礦試驗結果,同時考慮細磨海砂僅3000噸量,因此生產試驗方案初始設定為20%細磨海砂,第二步設定為30%細磨海砂。詳見表6。

表6 細磨海砂試驗方案
2.2.2 生產試驗結果
(1)豎爐過程參數對比。

表7 豎爐過程參數對比
如上表所示,隨著細磨海砂配比提高,生球質量變化不大,膨潤土消耗略有升高,燃燒室壓力逐漸升高,處于豎爐能夠接受范圍內。
(2)球團礦產、質量變化情況。

表8 球團礦產質量變化
隨著細磨海砂配比提高,返礦率、除塵灰率較基準期呈升高趨勢,爐況基本正常,但產量呈降低趨勢。
因細磨海砂量不足,未再進行提配比試驗,后續具備條件后,再進行詳細生產試驗跟蹤。
①新西蘭海砂屬于難燒礦物,其堿金屬含量高,V2O5、Al2O3和TiO2含量較高,液相生產能力較差,粘結相強度低,成球性較差。②新西蘭海砂可以作為國內釩鈦粉的替代物,作為提釩的原料在傳統高爐工藝中使用。③豎爐配加新西蘭海砂原礦后,出現成品率降低,燃燒室壓力升高,產量降低,爐況變差現象。在承德建龍現有豎爐裝備和配礦條件下,配加新西蘭海砂原礦應≯10%。④對新西蘭海砂原礦進行細磨后,可在豎爐提高其配加比例,在承德建龍現有豎爐裝備和配礦條件下,至少可以配加20%細磨新西蘭海砂。