云南金平長安金礦大傾角鉆孔繩索取心施工技術

易強忠，郎學偉，周興華，王曉松，王 森

(1.云南地質工程第二勘察院勘探分院，云南 楚雄 675000；2.云南國土資源職業學院，云南 昆明 671000；3.云南建投第二安裝工程公司，云南 昆明 671000)

0 引言

金平長安金礦經過多年地質勘查、只探明金礦在地表局部以氧化形式賦存，雖然采用多種常規勘查方式都沒有發現較大金礦體的存在。2009年地質技術人員設計、采用30°～75°大傾角鉆孔施工技術后，在該礦區獲得了較大的找礦突破，查清了金礦在地下深部以硫化礦形式賦存。而且該金礦體以傾角30°～70°，呈250°～70°方位隱伏于地下深部。2010-2015年設計布置了共計5萬余米的鉆探工作量。云南省地質工程第二勘察院勘探分院在此礦區使用了6臺XY-2T/XY-4T/XY-44T型鉆機進行繩索取心工藝施工。為加快勘查施工進度，甲方要求需投入部分全液壓繩索取心鉆機進行施工，經專業技術人員多方考察和廠方專業技術人員探討研究，最終確定采用山東省地質探礦機械廠設計生產的XDJ-4型分解式全液壓鉆機施工。

1 項目概述

1.1 礦區地理

長安金礦區位于云南省金平縣銅廠鄉境內，金平至老猛省級公路從金礦首采區邊通過，礦區距昆明453 km，距中越那發口岸40 km，屬邊疆地區，交通便利。

1.2 礦區區域構造

長安金礦地處金平斷塊中南部，該區的金礦(化)帶處于甘河斷裂與三家斷裂夾持的三角形斷塊的中南緣，并展布于甘河斷裂與藤條河大斷裂夾持的條形斷塊內，受甘河斷裂的影響，金礦體呈帶分布于甘河斷裂的破碎帶內及其兩側的蝕變基性巖內，礦帶北西向延伸長幾十千米，在馬鹿塘附近與哀牢山斷裂呈銳角交匯；沿帶有長安金礦、董棕河金礦、銅廠金礦、長安沖金礦、亞拉坡金礦及馬鹿塘金礦等。與白馬寨銅鎳礦和銅廠—長安沖銅鉬礦相伴產出，與大坪金銅鉛銀礦帶和勐拉銅礦帶間隔并列，形成金平斷塊多金屬成礦集中區。

區內除發育北西向斷裂外，北東向斷裂也較發育。兩者相互作用，造成巖漿活動和成礦作用在區內較為普遍，形成了“遍地是金”的現象。

礦區內與成礦關系最為密切的主要斷裂構造有F6(系長安金礦最主要的控礦斷層，總體走向160°～340°，傾向70°左右)、F10-1(走向近東西，傾向北，傾角20°～45°)、F10-2(走向120°～80°，傾向210°～170°，傾角50°～85°)。

1.3 礦區地層情況

礦區范圍內出露的地層為第四系、志留系中上統、奧陶系下統：

(1)第四系(Q)大面積分布于銅廠礦段，系礦區主要含金層位。黃、褐黃、褐黑、灰色礫石粘土，分布于溝谷及山間地帶。成分為正長巖、正長斑巖、輝綠巖、煌斑巖、白云巖、砂泥巖的風化殘坡積物。

(2)志留系中上統康朗組(S2-3k)為灰白色、淺灰色厚層狀灰質白云巖、砂屑白云巖，夾薄層狀白云質灰巖。

(3)奧陶系下統向陽組(O1x)，向陽組二段(O1x2)為淺灰色、灰白色厚層狀長石石英粉砂巖、細砂巖、含礫長石石英粗砂巖、礫巖夾灰色薄層粉砂質泥巖透鏡，局部具硅化、黃鐵礦化。向陽組一段(O1x1)為深灰色、灰黑色，薄—厚層狀泥質板巖、粉砂質板巖組成。夾淺灰色透鏡狀變質粉砂巖、細砂巖。

(4)礦區主要容礦巖石為構造巖類，但金礦化對構造巖的原巖巖性具有選擇性，從礦區坑鉆工程控制及礦山剝采情況看，原巖為奧陶系向陽組碎屑巖的構造巖(泥砂質或砂質碎裂巖、角礫巖和糜棱巖、斷層泥等)往往金礦化較好，局部富集形成工業金礦體。

1.4 鉆孔技術要求

(1)孔深根據地層傾角情況分別設計在100～800 m。

(2)傾角30°～ 75°，方位根據地層走向分別設計為70°、75°或 250°，鉆孔參數設計如表1所示。

表1 長安金礦部分鉆孔設計參數Table 1 Design parameters of some boreholes in Chang’an Gold Mine

(3)巖心質量要求：巖心采取率>80%，礦心采取率>85%。

(4)鉆孔彎曲度要求：終孔后傾角誤差<1°/100 m，方位不得超過50 m勘探線間距夾角的1/4。

(5)其它要求按照《地質巖心鉆探技術規程》(DZ/T 0227-2010)鉆探工程六項質量指標執行。

(6)鉆孔結構設計開孔不限口徑，為保證地質取樣數量及質量，孔深500 m以淺巖心直徑≮60 mm,孔深500 m以深巖心直徑≮45 mm。

2 鉆孔施工技術難點[1]

(1)傾角大：該礦區地層傾角較陡，鉆孔設計傾角均在30°～75°之間，普通鉆探設備無法完成大傾角鉆孔的施工，須采用機械液壓塔機一體或全液壓鉆機才能滿足該礦區的鉆孔施工任務。

(2)地層變化復雜：0～50 m大多為全風化殘坡積物，系礦區主要氧化礦的含金層位，護壁、采心較困難，為確保巖心采取率地質設計要求必須使用干鉆取心。地質結構復雜、地下水活動強烈、裂隙發育豐富，鉆孔施工中沖洗液漏失嚴重。

(3)志留系中上統康朗組(S2-3k)段地質結構復雜、地下水活動強烈、裂隙發育豐富，鉆孔施工中沖洗液漏失嚴重。

向陽組二段(O1x2)局部硅化，巖石硬度級別高且部分為“打滑”地層；

奧陶系向陽組構造巖多為破碎、容易垮塌、易水敏縮徑、護壁較為困難。

(4)鉆孔結構：鉆孔設計500 m以淺巖心直徑≮60 mm、500 m以深巖心直徑≮45 mm，加之鉆孔傾角設計較大，增加了鉆孔的施工難度及繩索取心鉆桿、鉆具的使用選配難度。

(5)鉆孔傾角、方位的設計要求增加了鉆孔施工中的防斜、保斜、糾斜難度。

3 鉆探主要設備

3.1 鉆機選型

(1)常規設備：根據礦區鉆孔各項技術設計要求及施工難度，本礦區施工鉆機采用XY-44T/XY-4T/XY-2T塔機一體型(見圖1)，可分別滿足孔深100～1000 m、傾角30°～75°的鉆孔施工。

(2)新型設備：甲方要求須在原施工基礎上采用20%的新設備、新工藝作為進一步合作的條件，由于常規使用的全液壓鉆機不能拆卸、分解搬運，無法適應本礦區的鉆孔之間人工搬運條件，經過組織技術人員到國內全液壓鉆機主要生產廠家多方考察，最終決定采用山東省地質探礦機械廠生產的XDJ-4型全液壓巖心鉆機(見圖2)作為新型設備投入礦區施工。

圖1 XY-44T塔機一體型鉆機Fig.1 XY-44T rig with integrated tower

圖2 XDJ-4型全液壓巖心鉆機Fig.2 XDJ-4full hydraulic core drill

3.2 泥漿泵

由于BW-250/52型泥漿泵具有拆卸搬運、維修方便，適應范圍廣的特點，礦區鉆孔施工統一使用BW-250/52型泥漿泵。

3.3 鉆孔測斜設備

在使用常規的KXP-2D型數字羅盤測斜儀的基礎上，應甲方要求增加JTL-40FW型無纜陀螺測斜儀[2]作為新設備的投入，該測斜儀具有多點測量，測量傾角、方位角精度高，全方位防磁性干擾功能，故障率低的特點，可完全滿足該金屬礦區鉆孔施工中傾角、方位的監測要求。

4 鉆孔施工方法

4.1 鉆孔結構

根據地質技術要求及地層情況，鉆孔施工分別采用?150/146、131/127、110/108、96、76 mm四級口徑和三級套管的技術措施(見圖3)，其中?110/108 mm口徑預留在復雜地層中作為備用口徑施工使用。

圖3 長安金礦區鉆孔結構參考圖Fig.3 Reference diagram of borehole structure in Chang’an Gold Mine Area

4.2 鉆進方法

(1)開孔地層為全風化的殘坡積物，地層特征局部含Au氧化礦，風化強烈遇水沖蝕即無心、取心困難。開孔采用?150 mm口徑、“無泵”反循環干鉆取心，開孔鉆具要保證按0.50/1.00/2.00/4.00 m級數變化按序施工，使用套管擴孔鉆進穿過覆蓋層后下入?146 mm套管護壁[3]。

(2)中部地層為志留系中上統康朗組(S2-3k)，巖性特征為蝕變碎裂、角礫、糜棱化嚴重、裂隙發育。該段地層施工中全部鉆孔漏失較嚴重、個別鉆孔出現“抽吸現象”、取心困難，經過研究總結將?122 mm(PQ)繩索取心的鉆頭尺寸加大至?131.5 mm[4]進行鉆進施工，鉆穿后下入?127 mm套管護壁[5]。

(3)下部地層為奧陶系向陽組二段(O1x2)，特點是堅硬、打滑；向陽組構造巖為泥砂質碎裂巖、角礫巖和糜棱巖、斷層泥，特點為破碎、易垮塌、水敏縮徑、漏失嚴重、護壁困難(參見圖4)。鉆進方法采用?96/76 mm兩級繩索取心鉆進取心，復雜及嚴重漏失孔段采用?110 mm擴孔、下入?108 mm套管護壁方法進行施工?？咨钊舻?00 m深則換76 mm口徑施工，如遇角礫巖和糜棱巖、斷層泥嚴重影響，繩索取心鉆進工藝無法順利穿過時，則采用96 mm口徑擴孔解困后使用?76 mm繩索取心鉆進施工直至終孔(見表2)。

圖4 長安金礦區部分巖心Fig.4 Local cores of Chang’an Gold Mine

表2 礦區地層特征及鉆具配置Table 2 Stratum characteristics in the mine and drilling tool configuration

4.3 鉆進參數

(1)開孔地層鉆進施工中鉆壓過大容易造成孔斜，鉆進中只要開泵巖心即被沖蝕干凈、產生“空管無心”現象，且要保證孔斜<1°/100 m，所以開孔地層采用?150 mm“低轉速(120～150 r/min)、輕壓力(3～5 kN)、干鉆(無泵)”鉆進方法施工。

(2)中部灰質白云巖、砂屑白云巖、白云質灰巖段巖石硬度不高，但采用?122 mm(PQ)繩索取心的鉆頭、擴孔器尺寸加大至?131和131.5 mm的鉆進方法時，在大傾角斜孔施工中，鉆壓過大則容易產生孔斜超差，所以鉆進參數采用本礦區施工總結的經驗值：轉速370～500 r/min、壓力5～7 kN、泵量90～135 L/min。

(3)下部為長石石英粉砂巖、細砂巖、含礫長石石英粗砂巖、硅化較強，巖石硬度高(7～8級)、容易打滑，采用?96和76 mm口徑金剛石繩索取心鉆進施工需使用較大的鉆壓和較高的轉速、較鋒利的鉆頭才能產生鉆進效益，由于地層巖石較硬加之鉆孔設計傾角近似垂直于巖層，因此在鉆進中施加較大的鉆壓、轉速不致產生孔斜(鉆進施工參數見表3)。

表3 長安礦區施工鉆進參數經驗值Table 3 Empirical values of drilling parameters in the Chang’an Mining Area

4.4 沖洗液

4.4.1 沖洗液的應用

(1)長安礦區上部地層第四系為全風化正長巖、正長斑巖、輝綠巖、煌斑巖、白云巖、砂泥巖的風化殘坡積物，系礦區主要含金層位，根據巖心容易被泥漿沖蝕的特性，地質要求進行干鉆(無泵)取心。第四系下志留系中上統康朗組、奧陶系下統向陽組地層為基巖、局部為泥砂質或砂質碎裂巖、角礫巖和糜棱巖、斷層泥等，沖洗液采用高分子聚合物無固相沖洗液進行護壁鉆進。沖洗液配方：1 m3水+0.5%聚丙烯酰胺+0.3%NaOH+0.4%植物膠+0.4%高效潤滑劑。性能參數：漏斗粘度20～25 s、pH值8～8.5、密度1.02～1.03 g/cm3、失水量12～15 mL/30 min。該沖洗液具有低粘、低密度、潤滑性好的特性，應用在大傾角斜孔施工中使用繩索取心鉆進能有效減小鉆桿與孔壁的摩擦系數而達到較好的鉆進效益(例：ZK3-14鉆孔設計傾角68°、方位270°、孔深380 m。由于采用全成本承包施工方式，采用3 m長、S95A兩端鐓粗全新繩索取心鉆桿，但施工機組因考慮節約成本使用清水鉆進，斷桿率為1～2次/臺班。其它鉆孔施工均采用上述沖洗液配方，斷桿率則為1～2次/孔)。

(2)在鉆遇泥砂質或砂質碎裂巖、角礫巖和糜棱巖、斷層泥等時，地層因水敏而產生縮徑、掉塊、坍塌容易導致卡鉆、埋鉆，所以鉆遇此地層應及時更換低固相沖洗液進行護壁，沖洗液配方：1 m3水+6%鈉土+0.5%Na2CO3+0.5%植物膠+0.6%低粘增效粉LBM+0.2%磺化瀝青+0.4%高效潤滑劑+0.2%腐植酸鉀。性能參數：漏斗粘度30～35 s、pH值8～8.5、密度1.04～1.06 g/cm3、失水量8～10 mL/30 min。該沖洗液性能特點為高粘度、低失水、潤滑性好、無結垢，使用證明該沖洗液有較強的防縮徑、坍塌能力，能有效預防鉆桿內泥皮結垢，有效解決了繩索取心工藝在上述復雜地層施工中使用低固相沖洗液護壁、結垢難題。

4.4.2 沖洗液的維護

(1)沖洗液性能監測由機長及泥漿技術員進行，每班組做到孔口及時取樣進行性能測定，并對沖洗液材料使用配比詳細記錄，機長及泥漿技術員綜合孔內鉆進和地層情況的變化及時調整性能。

(2)沖洗液配制攪拌過程中，攪拌時間≮30 min，嚴格規定各種處理劑使用順序及加量，沖洗液材料嚴格按照規定配比及先后加入的順序使用，使沖洗液在使用時具備良好的性能。

5 技術措施

5.1 孔斜控制

(1)測斜儀器：根據鉆孔設計傾角、方位精度要求高，勘探線間距40 m的要求，加之礦產類型為金屬礦，原來常用的KXP-2D型數字羅盤測斜儀不能滿足鉆孔方位測量控制，后采購了JTL-40FW型無纜陀螺測斜儀對鉆孔進行測斜，經甲方現場采用多種測斜設備驗證，JTL-40FW型無纜陀螺測斜儀能最有效地滿足礦區施工中鉆孔軌跡控制的測斜要求。

(2)設備安裝階段控制：施工鉆機全部為塔機一體式，機場地基軟硬不均、設備質量輕、大傾角施工中鉆機加壓時容易發生鉆機移位、地質技術人員采用羅盤定位與方位校準間誤差較大等因素都會導致開孔傾角、方位誤差較大。施工安裝時，鉆塔底座四周開挖約1.00 m×1.00 m×0.50 m基坑采用混凝土澆灌并找準水平，鉆機安裝好后采用JTL-40FW型無纜陀螺測斜儀在鉆機立軸導管內將開孔方位、傾角校正，并將鉆塔底盤槽鋼四周用混凝土澆灌固定穩固[6]，可有效保證鉆機在施工中方位、傾角不發生位移，減少了設備安裝階段傾角、方位的誤差率。

(3)鉆進階段的孔斜控制：開孔采用輕壓、慢轉參數將孔開正，開孔鉆具堅持按0.50/1.00/2.00/4.00 m級數遞增使用，開孔至3.00 m后即測斜，檢查安裝和開孔方位、傾角。下入孔口管前進行測斜，確定方位、傾角符合要求才能安裝孔口管。下部施工中加密至15.00～20.00 m進行測斜[7]，在容易產生孔斜層位測斜加密至3.00～6.00 m，發現孔斜誤差超出控制范圍要及時調整鉆進參數或利用糾斜鉆具進行糾正[8]。

5.2 復雜地層鉆進技術

(1)鉆孔漏失，該礦區95%的鉆孔施工中都存在不同程度的沖洗液漏失，鉆孔漏失后立即采取我們多年繩索取心施工總結的堵漏方法進行堵漏，見文獻[9]，效果非常顯著，能有效解決鉆孔漏失難題。

(2)泥砂質或砂質碎裂巖、角礫巖和糜棱巖、斷層泥等地層在鉆進過程中會產生嚴重縮徑、卡埋鉆現象[10]。大傾角鉆孔施工中[11]，使用低固相沖洗液能暫時解決縮徑、卡埋鉆情況，如該類型地層繩索取心鉆進孔段較長時，則會發生卡、抱鉆現象，致使提鉆困難，嚴重情況下在提鉆過程中被“卡死”造成惡性事故(如ZK709鉆孔施工至420.00 m孔深孔內產生阻力無法鉆進，間歇性提鉆時間16 h。ZK303號鉆孔在355.60 m鉆遇此類型地層，鉆進至470.68 m孔內產生阻力無法鉆進，提鉆至孔深461.50 m無法提完鉆，強力提拔后110.00 m鉆桿提斷在孔內，致使鉆孔無法施工而申請地質部門提前20.00 m終孔。ZK1107號鉆孔鉆進至368.60 m無法鉆進只有起拔上部套管擴孔后才能繼續下部鉆進施工)。經過總結后，在該礦區鉆孔施工中預留一級口徑不下套管作為備用，鉆遇該類型地層時使用低固相沖洗液在孔內阻力較嚴重時，立即采用備用口徑進行“擴孔解困”后繼續下部施工。

(3)長石石英粉砂巖、細砂巖、含礫長石石英粗砂巖、硅化較強，巖石硬度高(7～8級)、容易打滑，使用胎體硬度HRC20的普通金剛石鉆頭初回次進尺速度較理想(小時效率可達到2.0～2.2 m)，但以后回次隨純鉆時間延長則進尺變慢直至“打滑不進尺”，如胎體硬度在HRC15以下的金剛石鉆頭則使用壽命不到10 m，造成頻繁提下大鉆及鉆頭成本巨增。經過金剛石鉆頭現場針對性試驗，最終確定武漢“地大金石”金剛石鉆頭。該鉆頭具有使用壽命高、出刃快的特點(小時效率可達到2.5～3.0 m)，可在硅化較強的巖石中鉆進打滑時投長石砂巖顆?！案赡コ鋈小笨焖倩謴豌@進效率，而投長石砂巖顆?！案赡コ鋈小钡姆椒▽︺@頭使用壽命影響較小。每只鉆頭不使用“干磨出刃”方法平均壽命在100 m以上，使用“干磨出刃”方法平均壽命在80 m以上。

6 施工經驗總結

6.1 控斜及糾斜

(1)鉆機安裝傾角和方位的控制。最初鉆機安裝完由地質技術人員現場采用普通羅盤及“三點一線”方法對安裝傾角和方位進行測量驗收，此方法與實際施工中采用JTL-40FW型無纜陀螺測斜儀測量產生的誤差嚴重超出設計要求。經過多次實踐，總結出鉆機安裝傾角和方位的驗收采用JTL-40FW型無纜陀螺測斜儀統一進行，避免了因安裝驗收方法不統一導致施工中產生傾角和方位的誤差。

(2)開孔階段傾角和方位的控制。開孔地層為第四系風化殘坡積物，鉆孔開孔施工中容易產生較大的傾角和方位誤差。實際施工中采用如下方法：鉆進孔深達到3.0 m立即采用JTL-40FW型無纜陀螺測斜儀測量誤差；開孔鉆具堅持按0.50/1.00/2.00/4.00 m級數順序使用；如鉆孔傾角和方位誤差在設計范圍內堅持使用?130 mm鉆頭鉆進取心/?146 mm套管“滿眼擴孔”護壁配合，直至鉆進至基巖固定?146 mm套管后繼續鉆進。

(3)鉆進過程中傾角和方位的控制。該礦區斜孔施工中，采用繩索取心鉆進鉆孔方位誤差基本在設計范圍內。而傾角則會出現“上漂”和“下傾”兩種情況，鉆進過程中將孔斜測量加密至15.00～20.00 m，如鉆孔傾角“上漂”[12]則立即采用正常鉆壓的1/3、轉速控制在300 r/min參數“減速法”鉆進，可逐漸糾回鉆孔傾角到設計范圍內；如鉆孔傾角“下傾”則采用“小徑導向增壓糾斜法”[13-15]可將鉆孔傾角糾回至設計范圍內(ZK7-11鉆孔695.50 m糾斜巖心見圖5)。

圖5 ZK7-11鉆孔695.50 m小徑導向增壓糾斜法巖心Fig.5 Core obtained by small diameter pilot drilling and deviation correction by increase of WOB at 695.50m of ZK7-11Hole

(4)根據鉆孔設計方位、傾角、巖層傾角及以往施工鉆孔傾角變化規律，鉆機安裝時預留(1°～5°)的“可控鉆孔傾角”進行安裝[16]，使鉆孔施工軌跡控制在鉆孔傾角變化規律內。

(5)鉆進長石石英粉砂巖、細砂巖、含礫長石石英粗砂巖孔段時，巖石硅化較強、容易打滑，鉆機施工人員常采用“干磨出刃”方法使金剛石出刃，但此種方法使用頻繁容易導致鉆孔傾角發生較大偏差(ZK3-9鉆孔自306.89 m鉆遇長石石英粉砂巖后每小班都使用“干磨出刃”方法鉆進，至終孔476.50 m傾角由2.5°增至11.5°，導致鉆孔報廢。該孔重新施工時，采取安裝中預留5°的“可控鉆孔傾角”、施工中嚴格控制使用“干磨出刃”頻率的方法，施工至497.60 m終孔時傾角為2.5°)，在鉆孔施工中應當嚴格控制“干磨出刃”方法的使用頻率，并在使用中及時測量鉆孔傾角偏差。

6.2 鉆桿

大傾角斜孔繩索取心施工中，繩索取心鉆桿類型應當選擇“直連式”或“內平式”以達到送內管時的暢通性，避免內管卡在鉆桿臺階致使內管“不到位”現象發生。

6.3 XDJ-4型全液壓巖心鉆機的實用性

XDJ-4型全液壓巖心鉆機作為一款新開發的巖心鉆探設備，經過該礦區的使用，證明它具有“全分解、適用范圍廣、可鉆效率高”等特點。

(1)該鉆機最大拆解質量為500 kg，全部拆解后可以適應在山區進行人工搬運，重新組裝后不影響使用效果。

(2)該鉆機在繩索取心鉆進、無泵干鉆、復雜地層等都能適應施工，在該礦區每個鉆孔開孔層位第四系全風化正長巖、正長斑巖、輝綠巖、煌斑巖、白云巖、砂泥巖的風化殘坡積物使用“無泵干鉆”方法取心施工、在SZK-1水文鉆孔?96 mm至350.00 m終孔、全孔無超過0.10 m完整巖心的復雜地層施工中完全滿足要求。

(3)該鉆機在大傾角繩索取心施工中具有較高的鉆進效率(ZK7-4鉆孔設計傾角45°、方位70°，終孔241.60 m，6 d完成，單孔臺月效率達到1208.00 m，日進尺最高效率達到94.50 m)，在該礦區施工平均臺月效率為505.40 m。

7 結語

在長安金礦大傾角斜孔首次使用繩索取心鉆進工藝，在各方面取得了一些寶貴的經驗，但仍然存在不足之處需要改進。

(1)大傾角斜孔施工，傾角、方位要求高，地層較復雜，所以鉆孔施工前要充分做好施工方案，針對鉆孔設計合理選擇施工設備、鉆桿、鉆具，合理選用施工技術，提前做好技術儲備。

(2)大傾角斜孔繩索取心施工中孔壁對鉆桿磨損較嚴重，復雜地層中須使用高粘度、高潤滑的沖洗液減少鉆桿的磨損，但繩索取心施工使用高粘度的沖洗液背壓較大、巖粉排除困難、使用“預留口徑擴孔”施工方法對鉆進時間、施工強度、成本花費較大。在以后施工中可考慮采用增大鉆頭、擴孔器外徑的方法，可較大減少鉆進時間、施工強度、成本的投入。

(3)由于大傾角斜孔繩索取心鉆孔施工經驗較少，鉆孔發生偏斜誤差時，可供借鑒的經驗、參數較少，雖然采用以上自行總結的糾斜方法可解決施工問題，但耗工、耗時且精確度不高，在以后大傾角斜孔繩索取心鉆孔糾斜施工中可考慮采用精確度高的小口徑螺桿鉆具。