基于Aspen Plus模擬的氣體多級壓縮過程分析

郭偉新，陸航宇，萬向成，張冰劍，陳清林

(中山大學(xué)化學(xué)工程與技術(shù)學(xué)院，廣東省石化過程節(jié)能工程技術(shù)研究中心，廣州 510275)

氣體壓縮過程廣泛應(yīng)用于石化工業(yè)重點耗能裝置，如催化裂化和延遲焦化富氣壓縮，加氫裝置新氫和循環(huán)氫壓縮，乙烯裝置裂解氣壓縮等，在裝置能耗構(gòu)成中壓縮過程耗能通常占有較大比重，如何有效提高壓縮過程效率對于降低裝置能耗意義重大。根據(jù)熱力學(xué)原理，壓縮過程效率可以通過兩類理想的壓縮過程來估算，即等溫壓縮和絕熱壓縮，實際過程處于等溫壓縮與絕熱壓縮之間。對于高壓縮比過程通常采用多級壓縮，使得壓縮過程更接近等溫壓縮，以有效實現(xiàn)壓縮過程的節(jié)能[1]。考慮到氣體的壓縮升溫，通常設(shè)置級間冷卻，盡可能降低每一級壓縮的進(jìn)氣溫度，提高壓縮過程效率。若忽略中間冷卻器壓力損失，壓縮級數(shù)越多，壓縮過程將越接近等溫壓縮，壓縮過程理論能耗也就越小[2-3]。

1 氣體壓縮過程分析

1.1 多變壓縮過程模擬模型

針對實際氣體多變壓縮過程，Aspen Plus模擬采用的焓變計算模型為：

(1)

(2)

(3)

式中：ΔH為摩爾焓變；HEAD為多變能量頭；n為多變系數(shù)；ηp為多變效率；k為氣體比熱容比Cp/Cv；p為氣體壓力；V為摩爾體積流率；下標(biāo)1表示氣體壓縮過程初始狀態(tài)，下標(biāo)2表示氣體壓縮過程末期狀態(tài)。

對于多變離心壓縮，Aspen Plus提供了兩種熱力學(xué)方法，即GPSA及ASME方法[9]。

1.1.1GPSA方法結(jié)合多變能量頭計算式(2)，假定壓縮過程pVk的值為常數(shù)，即多變壓縮過程GPSA方法的焓變計算式為：

(4)

(5)

(6)

(7)

式中：Zav為壓縮因子；kav為比熱容比；nav為多變系數(shù)的平均值。

1.1.2ASME方法針對多變壓縮過程，使用ASME方法時，其焓變計算式為：

(8)

(9)

(10)

式中：f為多變能量頭校正因數(shù)；H1和H2分別為壓縮過程初始狀態(tài)和末狀態(tài)的焓。

1.1.3模型特點及應(yīng)用前提Aspen Plus提供的GPSA方法，主要根據(jù)氣體的吸入狀態(tài)或吸入與排出狀態(tài)的平均值進(jìn)行計算，使用壓縮因子Z和比熱容比k的平均值來計算壓縮介質(zhì)平均狀態(tài)下的物性。ASME方法則針對真實氣體在多變壓縮過程中多變系數(shù)n并不恒定而引入了校正因數(shù)進(jìn)行模型校正。模擬渦輪機(jī)時，計算類型只有等熵壓縮(Isentropic)一個，但等熵壓縮ASME方法不能用于渦輪機(jī)，模擬渦輪機(jī)采用等熵壓縮Mollier方法最嚴(yán)格。對于多變壓縮機(jī)，GPSA方法和ASME方法均可，但ASME方法比GPSA方法相對更嚴(yán)格[10]。

1.2 壓縮過程分析

Ex=(H-H0)-T0(S-S0)

(11)

式中：H、S分別為流體處于某狀態(tài)的焓和熵，H0、S0分別為流體在基準(zhǔn)狀態(tài)下的焓和熵。

氣體壓縮過程的焓變可表示為：

(12)

過程熵變可表示為：

(13)

則可知

S=CplnT-Rlnp+C

(14)

初始狀態(tài)與末狀態(tài)等溫時，氣體熵變可表示為：

(15)

式中，ΔCp為氣體終態(tài)與始態(tài)定壓比熱容之差。氣體壓縮后冷卻，當(dāng)終態(tài)與始態(tài)等溫時，ΔS小于零，即熵減少，壓縮氣體此時具有對環(huán)境做功的能力。

對于氣體壓縮過程，壓縮機(jī)消耗外供入功實現(xiàn)氣體的升壓。從熱力學(xué)第一定律考慮，主要以壓縮氣體過程中能量的增加量作為目標(biāo)，采用能量效率(η)評價過程用能的有效性，即[12-13]

(16)

式中，W為多級壓縮機(jī)壓縮功率。

2 粗裂解氣多級壓縮過程分析

2.1 流程模擬策略

以某粗裂解氣裝置中的五級壓縮過程作為研究背景，其工藝簡圖如圖1所示。經(jīng)過一級壓縮后的粗裂解氣在一級中間冷卻器中冷卻至40 ℃后進(jìn)入裂解氣壓縮機(jī)二級吸入罐，進(jìn)行氣液分離，氣體進(jìn)入裂解氣壓縮機(jī)進(jìn)行二級壓縮，壓縮后進(jìn)入中間冷卻器冷卻至40 ℃。如此重復(fù)，四級壓縮后進(jìn)入堿洗塔除去裂解氣中的H2S、CO2等酸性氣體組分，而后經(jīng)過第五級壓縮增壓至2.7 MPa。

圖1 五級壓縮工藝流程示意F—粗裂解氣進(jìn)/出氣罐； C—壓縮機(jī)； E—中間冷卻器。 —主物流線； —冷凝烴與水

對于模擬級間帶有冷卻器，且級間冷卻器有液相凝出物流的多級壓縮，采用流程模擬軟件Aspen Plus推薦模擬模塊Pressure Changers/MCompr對該壓縮過程進(jìn)行模擬分析。對于實際粗裂解氣多級離心式壓縮過程模擬，因為ASME多變模型比GPSA多變模型嚴(yán)格并且能夠獲得較理想的計算結(jié)果，故壓縮機(jī)模擬模型選擇ASME多變模型(Polytropic using ASME method)。粗裂解氣含有H2，CO2，CH4，C2H4等非極性分子和H2O、H2S等極性分子，是非極性組分和弱極性組分的混合物系。PENG -ROB物性方法適用于非極性和弱極性混合物，對于各種溫度和壓力下的工藝操作，模擬結(jié)果較為準(zhǔn)確，因此，選用PENG-ROB作為物性方法。表1為粗裂解氣壓縮過程的Aspen Plus模擬參數(shù)。

表1 粗裂解氣壓縮過程模擬參數(shù)

2.2 模擬結(jié)果分析

表2為粗裂解氣五級壓縮過程Aspen Plus模擬結(jié)果。表3為粗裂解氣理想等溫壓縮與多變壓縮在不同壓力下的體積流量對比。圖2為不同壓縮條件下壓縮粗裂解氣至2.7 MPa時的p-V關(guān)系。

表2 粗裂解氣五級壓縮過程模擬結(jié)果

表3 不同壓力下粗裂解氣理想等溫壓縮與多變壓縮的體積流量對比

圖2 粗裂解氣五級壓縮過程節(jié)能潛力分析

從圖2可以看出，粗裂解氣采用五級壓縮后，實際壓縮過程更接近理想等溫壓縮，效率較高。根據(jù)功的計算式W=pV可知，圖2中陰影面積即壓縮機(jī)多級壓縮相較于一級絕熱壓縮節(jié)省的功，在壓縮比合理的前提下，壓縮機(jī)級數(shù)越多，陰影面積越大，即節(jié)省下來的功越多，節(jié)能越明顯。

2.3 壓縮機(jī)能耗主要影響因素分析

壓縮比是影響多級壓縮過程能耗的重要參數(shù)之一，實際工業(yè)中的多級壓縮過程通常采取平均分配壓縮比，即壓縮比ε可表示為：

(18)

式中，m為壓縮級數(shù)。壓縮比對壓縮機(jī)能耗的影響體現(xiàn)在其壓縮級數(shù)上，氣體壓縮至一定壓力時，壓縮級數(shù)越多，相對應(yīng)的壓縮比越小，多級壓縮機(jī)能耗也會越低。

基于上述條件，針對27.5 t/h粗裂解氣壓縮過程，終壓為2.7 MPa，分別設(shè)置為一級至七級壓縮工況進(jìn)行分析。采用Aspen Plus/Pressure Changers/MCompr模塊，模擬結(jié)果見表4。從表4可以看出，壓縮機(jī)功率、換熱器負(fù)荷以及級間冷卻出口溫度均會隨壓縮級數(shù)的增大而減小，并逐漸趨緩。

表4 不同壓縮級數(shù)下壓縮粗裂解氣的模擬結(jié)果

影響多級壓縮過程能耗的主要參數(shù)除壓縮級數(shù)外，還有級間冷卻器出口溫度，不同壓縮級數(shù)的壓縮機(jī)功率隨級間冷卻器出口溫度的變化如圖3所示。從圖3可以看出，壓縮機(jī)功率隨級間冷卻器出口溫度的上升而增大，模擬結(jié)果顯示粗裂解氣五級壓縮過程中，級間冷卻溫度平均每降低5 ℃，整個壓縮過程的能耗降低約50 kW。

圖3 壓縮功率隨級間冷卻器出口溫度的變化 —四級壓縮； —五級壓縮； —六級壓縮

考慮到工程實際，壓縮氣體的級間冷卻器出口溫度不會低于循環(huán)冷卻水的溫度，且壓縮級數(shù)并非越多越好，壓縮級數(shù)越多，過程投資費用愈大，多級壓縮過程存在著能耗費用與過程投資費用間的權(quán)衡優(yōu)化。

2.4 多級壓縮過程分析

表5 粗裂解氣始末狀態(tài)的熱力學(xué)參數(shù)

表6 五級壓縮過程的變化

圖4 五級壓縮過程粗裂解氣的變化

圖5 不同壓縮級數(shù)下氣體壓縮效率變化

2.5 多級壓縮過程低溫?zé)崂么胧?/h3>

3 結(jié) 論