加氫裂化裝置提高柴油收率的措施

崔啟福 陶貴金 鄭重

摘要：文章通過(guò)對(duì)影響柴油收率的因素進(jìn)行分析，并提出具體的解決措施，使裝置柴油收率低的問(wèn)題得到了很好的解決，保證了加氫裂化裝置的安全高效生產(chǎn)。

關(guān)鍵詞：加氫裂化；柴油；收率；措施

1、裝置簡(jiǎn)介

某石化公司130萬(wàn)噸/年加氫裂化裝置是上世紀(jì)90年代設(shè)計(jì)、建設(shè)和投產(chǎn)的裝置，原設(shè)計(jì)是以直餾蠟油（VGO）和焦化蠟油（CGO）按5：1混合油為原料，采用一段串聯(lián)中間餾分油循環(huán)流程，主要生產(chǎn)重石腦油和一定量的加氫未轉(zhuǎn)化油，設(shè)計(jì)規(guī)模100萬(wàn)噸/年。1998年4月和2001年5月，裝置先后進(jìn)行了擴(kuò)能改造和生產(chǎn)方案的變更，改造后除了生產(chǎn)重石腦油和部分未轉(zhuǎn)化油外，同時(shí)也生產(chǎn)柴油、航煤等高附加值產(chǎn)品，并采用一次通過(guò)的工藝流程，生產(chǎn)規(guī)模有100萬(wàn)噸/年提高到130萬(wàn)噸/年。隨著2006年12月全輸全煉俄油的550萬(wàn)噸/年常減壓裝置的開車成功，使加氫裂化裝置的原料實(shí)現(xiàn)了由低硫型向含硫型的轉(zhuǎn)變。

2、工藝流程

3、柴油收率低的因素

裝置的第二分餾塔（T1105）生產(chǎn)航空煤油、柴油（0#）和加氫未轉(zhuǎn)化油。2010年以來(lái)來(lái)，柴油與未轉(zhuǎn)化油重疊較多，柴油沒(méi)有充分采出，柴油（0#）的干點(diǎn)要求<370℃，而實(shí)際操作中柴油干點(diǎn)經(jīng)常在330-340℃，部分柴油組分進(jìn)入未轉(zhuǎn)化油，造成極大浪費(fèi)。分析原因如下：

3.1重石腦油帶入第二分餾塔。由于第一分餾塔（T1103）操作不穩(wěn)，重石腦油組分帶入第二分餾塔（T1105），造成T1105真空度下降，底溫下降，柴油組分不能有效蒸發(fā)，落入未轉(zhuǎn)化油當(dāng)中。

3.2塔底重沸爐循環(huán)量不足。裝置的原料實(shí)現(xiàn)了由低硫型向含硫型的轉(zhuǎn)變后，硫化物對(duì)

第二分餾塔塔底泵（P1113A/B）葉片腐蝕加劇，并且泵運(yùn)行時(shí)間較長(zhǎng)，泵體流道沖刷嚴(yán)重，這些原因都降低了泵的流量。塔底重沸爐出口溫度要求小于399℃，以防止油品過(guò)度裂化，由于塔底重沸爐循環(huán)量不足，重沸爐的爐膛溫度稍高，就會(huì)使?fàn)t出口溫度超過(guò)限制，只能降低爐膛溫度，這樣很難保證塔內(nèi)物料蒸發(fā)要求的熱量。

4、采取措施

4.1加強(qiáng)第一分餾塔的操作。保證第一分餾塔的底溫和塔頂回流量，增加氣液相交換，保證重石腦油的充分采出，嚴(yán)防重石腦油餾分進(jìn)入第二分餾塔。

4.2更換第二分餾塔塔底泵。2012年秋季，加氫裂化裝置借助高危泵密封改造的契機(jī)，對(duì)第二分餾塔塔底泵（P1113A/B）進(jìn)行了徹底的更換。塔底泵改造后，重沸爐循環(huán)量大幅增加，現(xiàn)將換泵前后的各數(shù)據(jù)列表如下：

由上表所知，重沸爐循環(huán)量每分支增加10 t/h左右（共四路分支），爐膛溫度顯示雖然降低，但重沸爐的燃燒火嘴數(shù)量增加，燃料消耗增加，爐膛溫度的降低應(yīng)該是重沸爐循環(huán)量加大后，取熱量增加所致。換泵后第二分餾塔的底溫明顯上升，爐出口溫度也不超標(biāo)，柴油的干點(diǎn)得到了顯著的提高，柴油收率提高了3%左右。

參考文獻(xiàn)

[1] 韓崇仁，加氫裂化工藝與工程，中國(guó)石化出版社，2001年7月

[2] 李立權(quán)，煉油加氫技術(shù)工程化的問(wèn)題及對(duì)策[J]煉油技術(shù)與工程，2011，VOL.41

作者簡(jiǎn)介：崔啟福，男，1992年參加工作，2012年7月畢業(yè)于遼寧石油化工大學(xué)，大專學(xué)歷。現(xiàn)任遼陽(yáng)石化分公司煉油廠加氫一車間加氫裂化裝置值班長(zhǎng)。中石油集團(tuán)公司技能專家，遼陽(yáng)石化遼化公司煉油專業(yè)技能大師工作室主任。

（作者單位：遼陽(yáng)石化公司）