范超



摘 要:套管腐蝕嚴重是制約油田水驅開采的重要難題,由于注水水質不達標,注入水腐蝕速率高,造成注水井套管腐蝕穿孔嚴重,且呈逐年上升的趨勢。利用玻璃鋼耐腐蝕的優良特性,在某井套管中下玻璃鋼小套管,重新實行全井注水泥封固,以恢復應用。
關鍵詞:玻璃鋼小套管;管串組合;固井施工
1 工作原理
以某井為例,玻璃鋼管材內徑82.5毫米,將玻璃小鋼管串接到套管串中,下到原套管破損段,通過常規注水泥固井工藝進行封固。用玻璃鋼小套管完井后,套管內可下入直徑60毫米油管進行通井、射孔、除垢等施工,可突破因套管腐蝕無法注水的技術難題,達到修補套管,封隔復雜地層的目的。
2玻璃鋼管串組合
按照玻璃鋼套管組合要求,依次下入:旋流套管+阻流環+95.3毫米鋼制小套管802米+玻璃鋼小套管1725米+95.3毫米鋼制小套管25米+安裝變徑接頭+連接聯頂節。
3固井參數及計算
水泥塞面:2568.6m;設計套管下深:2553.33m。油頂:2505.8m;油底:2545m。
井徑數據:本井139.7mm套管內下小套管,按平均井徑124.26mm計算。平均每米環容:4.20 l/m;理論井底靜止溫度:85℃
壓力計算:管內外靜壓差:G韌膨段為20.5Mpa,循環摩阻為5MPa,最高施工泵壓為25.5MPa。
浮力計算:套管串的重量為:P套串=qH×10-3+S內Hρ m×10-6
=24.2+5342.9×2550×1.0×10-6
=24.2+13.6=37.8t
套管串所受的浮力為: F浮=S外Hρc×10-6
=(7148×50+8325.8×1310) ×1.6×10-6+(8325.8×390+7148×800) ×1.9×10-6
=18.0+17.0=35t
F浮
下套管最大掏空度計算:已知浮箍、浮鞋可承受的最大凡爾背壓為25MPa,安全系數為60%,則下套管最大可掏空高度為:25×60%×100/1.00=1500m。
4.固井技術難點
小間隙環空問題。此次固井在尺寸139.7mm的原套管內下入103mm的玻璃鋼管,小間隙問題尤為突出。由此帶來了施工壓力高、套管居中度差、水泥環薄等一系列問題。
封固段長、施工泵壓高。封固段較長2560米,環空靜壓力高,替漿過程中套管內外液柱壓差大,極易導致憋泵或壓漏異常情況的發生。
人員設備的高要求。不附加水泥漿量僅為10.8方,水泥環很薄,對水泥漿密度的準確性、均勻性要求較高;施工壓力高導致排量的相對減少,對人員和設備都提出較高的要求,操作手打灰時在低排量、長時間施工中需要確保密度上下起伏不超過0.05g/cm3。
5技術措施
配置高比重泥漿當作頂替液。在頂替過程階段,環空間隙小,封固段過長帶來的高摩阻壓力和靜液柱壓力,使的施工后期存在很大風險因素。為減少后期施工壓力,頂替液由原來的清水改為比重1.40g/cm3的泥漿,確保施工后期安全,保證施工連續。
使用扶正器,改變套管偏心度。扶正器可提高套管的居中度,該井由于環空間隙極小,玻璃鋼小套管極易貼邊,貼邊出無水泥環支撐保護,無法達到固井目的。為滿足本井特殊套管尺寸,公司專門定做單弓扶正器,在保證套管居中同時,確保過流面積達到水泥漿返速要求。按照鋼質套管串油層段每1根下1個,其余井段每3-4根下1個的原則下入井中,提高固井膠結質量。
良好的水泥漿性能:選用耐高溫、低失水、緩凝的增韌微膨脹水泥漿體系。①降低失水和析水;②改善流變性,降低水泥漿達到塞流的臨界排量;③防止水泥漿失重;④防止水泥漿體積收縮,造成微間隙。⑤在高壓井施工中防止漏失。⑥通過控制失水和自由水,提高水泥石的韌性,達到提高油井壽命的目的。
6 現場固井施工
循環壓力10MPa,注隔離液2m3(SWJ-1+SYQ-G+H2O),注水泥漿10.8 m3,壓塞液2 m3,替漿12.6 m3(密度1.40 g/cm3泥漿),碰壓24 MPa,穩壓10分鐘,固井施工順利,完全達到了固井技術要求。
A-B階段:試壓? C-D階段:注前置液? E-F階段:注水泥漿(平均排量0.485m3/min)? F-G階段:壓膠塞? G-H階段:替漿(排量0.58-0.16 m3/min)
7幾點認識
(1)玻璃鋼套管技術是油田的一項新完井技術。辛109-斜103井固井成功,使之成為國內玻璃鋼小套管完井第一井,標志著“玻璃鋼套管完井技術”獲得成功,為精細化油田水驅開發辟出新途徑,大大節約修井成本,具有良好的應用前景
(2)根據井下情況的不同,合理的設計和制定固井施工措施是保證固井質量的關鍵。
(3)根據國內的具體情況玻璃鋼套管的類型、其抗高溫耐、高壓、耐腐性等參數還需要系列化,滿足國內各區塊、各種井身結構的需求。
參考文獻:
[1]張宏軍 任騰云 張偉 田善澤 波紋柔性管技術在勝利油田的應用 2016(1)9-11