二元驅動態調控技術研究與應用

肖偉

摘要：通過分析錦16塊二元驅注、采井現場生產動態的變化，歸納總結了制約試驗區開發效果的主要因素，并采取有針對性措施。通過調控技術對策，有效緩解了開發矛盾，使二元驅工業化試驗取得了初步的成功。

關鍵詞：非均質性；完善井網；調控技術

前言

錦16塊二元驅試驗區經過30多年的注水開發，優勢滲流通道已經形成，導致注水壓力偏低，吸液剖面嚴重不均。本文首先根據油藏實際特點，及時開展整體調驅和注入配方體系優化，降低了優勢通道和非均質性對二元驅開發效果的影響，隨后通過分析現場油水井生產動態，深化微構造及小層級儲層研究，利用堵水改層、增加采油井點等手段提高井網完善程度。通過以上一系列調控技術，有效緩解了開發矛盾，提高了二元驅開發效果。

1 開展整體調驅，減小優勢滲流通道影響

1.1 試驗區優勢通道影響明顯

空白水驅初期，注入井的注入壓力一直處于較低水平，初期平均注水壓力僅1.2MPa，且上升緩慢，說明在長期注水開發情況下，注采井間已經普遍發育大孔道，從而導致注入壓力低且上升緩慢。

1.2 調驅方式的確定及調驅井的選擇

針對該塊地質特點和開發存在問題，開展了整體調驅研究。其中轉注以來注入壓力一直處于較低水平，吸水厚度比例小這類井采用體膨顆粒調驅；具有較高的注入壓力、但有較突出的相對吸水量且層間滲透性差異較大，這類井采用強凝膠調驅；對于層間吸水差異較小，無明顯強吸水層，這類井開展弱凝膠調驅。按照上述標準，全試驗區共實施調驅15口井，其中實施強凝膠調驅3口，體膨顆粒調驅5口，實施弱凝膠調驅7口。

2 結合油藏實際特點，優化注入配方體系

室內研究表明，對于非均質性嚴重（變異系數在0.65-0.85）的油藏，二元復合驅中聚合物驅的對采收率增幅的貢獻占2/3，這主要是由于聚合物溶液增加了驅替液的粘度，降低了水相滲透率，改善了驅替液的流度，提高了平面波及效率，克服了注水指進，又提高了垂向波及效率，增加了吸水厚度。

2.1 現場動態反應，波及體積需進一步擴大

通過原前置段塞尺寸（0.04PV）高濃度聚合物的注入，試驗區平均單井注入壓力有了明顯提升，但部分井提升幅度小，且仍有提升趨勢，而井間注入壓差較大，最大壓差為3. 5MPa。另外，統計試驗區前置段塞15口注入井吸液狀況，發現平均單井吸液厚度比例僅58.0%，有8口井吸液狀況較差，比例占53.3%。

2.2 前置段塞尺寸及聚合物濃度對二元體系驅油效果的影響

通過建立物理模型，研究前置段塞尺寸、主段塞聚合物濃度等參數對采收率的影響。研究表明，在保持前置段塞濃度及主段塞配方不變時，增加前置段塞尺寸至0.1PV時驅油效果明顯增大。同時，在主段塞階段，將聚合物濃度提高至2000-2400mg/L時，可大幅度提高驅油效率。這主要是由于增加前置段塞的尺寸和提高主段塞的聚合物濃度，驅油體系的粘彈性增加，對非均質油藏的調剖能力增強，擴大了波及體積，同時使得孔喉中的殘余油兩端均被高粘彈性驅油劑不同程度地“拽”出，降低孔隙中殘余油飽和度，提高了驅油效率。

3 細化未見效井類別，實施針對性措施治理

根據數模研究表明，試驗區在注到0.20PV時，試驗區油井應大規模見效，但在實際開發過程中，累注到0.25PV時，試驗區仍有近2/3油井未見到明顯二元驅效果，因此，開展未效井原因分析，找出制約油井見效的主要因素，實施有針對性的措施治理，見到了明顯增油效果。

3.1 精細地質研究，完善注采對應關系

由于試驗區為扇三角洲沉積，砂巖組級別的大套儲層對比關系明確，但受沉積微相影響，局部小層級別的儲層厚度變化較大，容易造成注采對應關系差。通過開展應用地層對比、VSP及三維地震解釋技術重建構造特征，結合巖性、電性和沉積旋回，指導地層精細劈分對比，然后將傳統的油層對比與VSP測井技術相結合指導斷塊構造研究，最后應用地震資料進行砂體追蹤，落實試驗區的各小層的砂體發育范圍及連通關系。通過地質再認識，發現試驗區構造有了新變化，為此開展了老井側鉆、增加采油井、老井補層分采、補層合采等措施11井次，有效完善了新落實構造中的注采井網。

3.2 細化井組動態分析，增加見效井比例

對于非地質因素影響的未見效井，以井組為單元，從含聚濃度、注采參數變化等動態參數方面入手，開展了多方面的原因分析，最后歸納總結出了制約油井見效的5種原因類型①構造位置低導致邊水內侵；②井況影響；③固井質量差導致的管外竄槽；④注采井間壓力梯度?。虎萜渌鼘酉底⑺绊?。

針對以上原因，及時開展措施治理。利用井位互換縮小井距，加快側逆向驅替見效速度；實施側鉆，改變斷層和邊水對油井生產的影響；利用大修擠灰封竄槽；堵水補層，進一步完善局部注采對應關系。共實施各類措施14井次，平均單井日增油3.4t/d。

4 調控后現場實施效果評價

4.1 開發效果顯著提升

通過以上一系列動態調控技術，試驗區日產油由63噸穩步上升至132噸，含水由96.7%下降至93.1%，31口油井中，有22口井不同程度見效，中心井全部見效，試驗區取得了階段性成功。

4.2 主要評價指標均趨好

儲層動用狀況得到明顯改善，平均單井吸聚厚度由62.2%提升至目前的83.1%。

與空白水驅末期相比，注入壓力提升4.1MPa，視阻力系數2.1，與其他同類油田相比較，提升幅度正常。

5 結論

（1）對于非均質性強的油藏，應結合現場實際生產動態，在二元驅中、前期應盡可能通過提高注入液粘度建立較強的殘余阻力系數來降低油藏非均質程度，有利于后續表面活性劑發揮洗油功能。

（2）對于高孔高滲油藏，水驅轉化學驅階段，應實施整體調驅，封堵優勢通道，使后續驅替液發生液流轉向，從而擴大了波及體積。

（3）以低效井為突破口，開展精細地質再認識，及時實施綜合措施治理，保障了試驗區開發效果。

參考文獻

[1]陳鐵龍.三次采油概論[M]1.北京：石油工業出版社，2001：24～36.

[2]姜漢橋，陳月明.區塊整體調剖堵水方案最優化設計及應用.石油學報.1998，19（2）：62～66.

[3]盧祥國.大慶油田北二區西部注聚井堵塞原因及預防措施.油田化學.2002（3）.

（作者單位：中油遼河油田公司錦州采油廠）