利用電站鍋爐耦合秸稈直燃爐提高再熱汽溫和SCR煙溫經(jīng)濟性分析

田舜堯，閻維平，李永生

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利用電站鍋爐耦合秸稈直燃爐提高再熱汽溫和SCR煙溫經(jīng)濟性分析

田舜堯2，閻維平2，李永生1

（1.清潔高效燃煤發(fā)電與污染控制國家重點實驗室，江蘇 南京 210031；2.華北電力大學能源動力與機械工程學院，河北 保定 071003）

針對電站鍋爐普遍存在的再熱蒸汽溫度偏低和選擇性催化還原（SCR）煙氣脫硝系統(tǒng)低負荷下無法正常投運的問題，提出通過一種電站鍋爐耦合秸稈絕熱直燃爐，利用秸稈直燃的高溫煙氣顯熱直接提高鍋爐尾部煙道煙氣溫度的技術方案。以某超臨界350 MW機組鍋爐為例，對不同負荷下將耦合秸稈絕熱直燃爐高溫煙氣分別引入低溫再熱器進口煙道和SCR煙氣脫硝系統(tǒng)前煙道的情況進行熱力計算和經(jīng)濟性分析。結果表明：將1 000 ℃高溫煙氣引入低溫再熱器進口煙道時，100%負荷工況下，消耗秸稈3 749 kg/h，可將再熱蒸汽溫度升高13.5 ℃，節(jié)省供電標準煤耗1.86 g/(kW?h)；50%負荷工況下，消耗秸稈3 749 kg/h，再熱蒸汽溫度升高33.3 ℃，節(jié)省供電標準煤耗7.39 g/(kW?h)；將1 000 ℃高溫煙氣引入SCR煙氣脫硝系統(tǒng)前煙道時，50%負荷工況下，消耗秸稈580 kg/h，SCR煙氣脫硝系統(tǒng)入口煙溫升高8.7 ℃，滿足SCR煙氣脫硝系統(tǒng)投運要求，供電標準煤耗增加0.84 g/(kW?h)。

鍋爐；耦合；煙氣脫硝；再熱汽溫；秸稈直燃；補燃；絕熱爐膛；經(jīng)濟性分析

目前，國內(nèi)絕大部分燃煤機組已經(jīng)安裝了煙氣脫硝裝置[1]，而選擇性催化還原（SCR）技術憑借脫硝裝置結構簡單、無副產(chǎn)品、運行方便、可靠性高等優(yōu)點成為煙氣脫硝的主要方式。但隨著鍋爐負荷的降低，SCR脫硝系統(tǒng)入口煙溫隨之降低，當煙溫低于320~400 ℃催化劑活性反應溫度窗口時，會生成易堵塞催化劑通道的(NH4)2SO4或NH4HSO4，導致SCR脫硝系統(tǒng)無法正常投運[2-5]。另外，SCR催化劑的反應效率也會隨著煙溫的降低而降低，當煙氣溫度從360 ℃降到320 ℃時，SCR反應效率約降低2.3%[6-7]。然而，目前國內(nèi)燃煤機組大都參與調(diào)峰，經(jīng)常低負荷運行，再加上越來越嚴格的環(huán)保要求，迫使SCR脫硝系統(tǒng)在低負荷下正常投運。對此，目前主要的解決思路有：省煤器煙氣旁路、省煤器給水旁路、省煤器熱水再循環(huán)、省煤器分級、彈性回熱技術和低溫SCR脫硝催化劑技術[8-12]，以及鍋爐尾部煙道補燃[13]。

由于受鍋爐本身設計、燃用煤種變化、受熱面清潔程度以及爐內(nèi)低氮燃燒器改造等因素的影響，電站鍋爐普遍存在再熱蒸汽溫度偏低的問題[14]，而再熱蒸汽溫度隨鍋爐負荷降低而降低的特性也使得低負荷下的再熱蒸汽溫度降低幅度更大。再熱蒸汽溫度下降會降低循環(huán)熱效率，并增大汽輪機排汽濕度，嚴重影響機組的經(jīng)濟性和安全性[15-18]。對此，目前主要有煙氣擋板調(diào)節(jié)、煙氣再循環(huán)、擺動燃燒器、增設壁式再熱器等解決措施[19-20]。多數(shù)情況下，再熱蒸汽溫度偏低的原因并非再熱器受熱面不足，故增加受熱面也會增加汽側阻力，事倍功半；另外，常規(guī)的煙氣擋板調(diào)節(jié)方式也會對爐膛燃燒和過熱器吸熱造成不利影響。所以，基于再熱蒸汽比熱容小的特性，采用尾部煙道補燃增加吸熱量升高再熱蒸汽溫度，也是一種有效的解決途徑。

我國農(nóng)業(yè)廢棄物秸稈以其分布廣、可再生、成本低等特點在可再生能源中占有重要地位[21-22]。秸稈直燃是生物質(zhì)能源的主要利用方式之一，有著成熟的技術和設備。若在大容量高參數(shù)電站鍋爐中耦合秸稈直燃爐，能夠大幅度提高秸稈的利用效率，降低環(huán)境污染，帶來更顯著的經(jīng)濟效益和環(huán)保效果[23-26]。

本文提出一種電站鍋爐耦合秸稈絕熱直燃爐，利用高溫煙氣顯熱，提高鍋爐尾部煙道煙溫的技術方案。該方案有望以較低的改造代價，既解決SCR脫硝系統(tǒng)低負荷投運問題又提高再熱蒸汽溫度，同時也能利用秸稈資源進行高效發(fā)電。與耦合秸稈氣化技術方案[13]比較，電站鍋爐耦合秸稈絕熱直燃爐無需燃氣冷卻、除焦油和升壓以及低熱值煤氣燃燒器，具有設備和系統(tǒng)簡單、技術成熟、秸稈入爐容易、燃燒效率高，且可在負壓下燃燒、秸稈消耗量少、易于運行和維護、投資少等優(yōu)點。

本文以某超臨界350 MW機組直流鍋爐為研究對象，不同負荷下分別將耦合秸稈絕熱直燃爐高溫煙氣引入低溫再熱器（低再）進口煙道和SCR脫硝系統(tǒng)前煙道時進行熱力計算，并利用等效焓降的基本原理對機組進行經(jīng)濟性分析，驗證該方案的可行性，為尾部煙道補燃系統(tǒng)的設計和實際應用提供理論依據(jù)。

1 尾部煙道補燃方案

圖1為本文提出的尾部煙道補燃系統(tǒng)。該補燃系統(tǒng)可實現(xiàn)將直燃爐產(chǎn)生的高溫煙氣引入電站鍋爐水平低再進口煙道或SCR脫硝系統(tǒng)前煙道中 2種補燃方案。為防止秸稈灰對粉煤灰的影響，該系統(tǒng)在高溫煙氣引入尾部煙道前先進行除塵處理；根據(jù)再熱蒸汽溫度和SCR脫硝系統(tǒng)前煙氣溫度監(jiān)測結果調(diào)整秸稈直燃爐負荷；利用鍋爐熱二次風為直燃爐燃燒提供助燃空氣，并利用熱二次風調(diào)整直燃爐爐膛出口煙氣溫度。該系統(tǒng)通過補燃強化了鍋爐尾部煙道換熱，提高了再熱蒸汽溫度和空氣預熱器出口風溫，進而增加了二次風帶回爐膛的熱量，代替部分燃煤，同時進一步提高了高溫煙氣焓值，且二次風量的增加也使得空氣預熱器能夠回收更多的排煙熱量。

2 研究對象及秸稈絕熱直燃爐

某超臨界350 MW機組直流鍋爐為單爐膛、平衡通風、固態(tài)排渣、Π型布置，采用旋流燃燒器，前后墻布置對沖燃燒，尾部采用雙煙道，并設有煙氣擋板，設計煤種為貧煤。該機組SCR脫硝催化劑的最低噴氨溫度為320 ℃，其在100%負荷和50%負荷工況下的主要參數(shù)見表1。由表1可見，100%和50%負荷工況下再熱蒸汽溫度運行值分別比設計值低13.5 ℃和42.0 ℃。

該機組耦合秸稈絕熱直燃爐采用層燃爐技術，爐內(nèi)不設置受熱面，為絕熱爐膛。文獻[26]設計了一臺絕熱爐膛過熱器鍋爐，驗證了絕熱爐膛鍋爐的可行性。與傳統(tǒng)生物質(zhì)直燃爐相比，該尾部煙道補燃方案將直燃爐煙氣引入鍋爐尾部煙道，利用電站鍋爐環(huán)保設備進行煙氣污染物處理，大大提高了環(huán)保性能。秸稈絕熱直燃爐燃料為玉米秸稈，燃料分析結果見表2。

表1 100%和50%負荷工況機組主要參數(shù)

Tab.1 Main parameters of the unit at 100% and 50% load

表2 玉米秸稈基本分析結果

Tab.2 Physical and chemical properties of the maize straw

3 計算結果及分析

3.1 直燃爐爐膛出口煙溫計算

在該機組100%負荷工況下，將秸稈絕熱直燃爐產(chǎn)生的高溫煙氣引入低再進口煙道，利用煙氣顯熱將再熱蒸汽溫度提高到設計值569.0 ℃時，計算得到不同直燃爐爐膛出口煙溫下低再入口煙溫、直燃爐爐膛出口煙氣量以及秸稈耗量的變化如圖2和 圖3所示。由圖2可知：隨著直燃爐爐膛出口煙溫的降低，一方面使得電站鍋爐低再入口煙溫降低，從而導致?lián)Q熱溫差Δt減小，根據(jù)公式Δt，Δt的減小會降低低再換熱量；另一方面，隨直燃爐爐膛出口煙溫的降低，直燃爐爐膛出口煙氣量逐漸增加，這使得低再換熱系數(shù)增大，從而使增加。由圖3可見，在直燃爐爐膛出口煙溫約為950 ℃時，補燃所需秸稈量最少，可達到最佳換熱效果。

不同直燃爐爐膛出口煙溫下電站鍋爐排煙損失的變化如圖4所示。由圖4可見，雖然出口煙溫在950 ℃時秸稈耗量最少，但電站鍋爐排煙損失變化趨勢與直燃爐爐膛出口煙氣量相似，與直燃爐爐膛出口煙溫呈負相關，因此應盡量選擇較高的出口煙溫。但受高溫煙道內(nèi)襯耐火材料制約，煙氣溫度通常不高于1 200 ℃；另外，為避免直燃爐爐膛出口處結渣，直燃爐爐膛出口溫度應該至少比ST低50~100 ℃。綜合上述分析，直燃爐爐膛出口煙溫選擇1 000 ℃較為合適。

3.2 高溫煙氣引入低再進口煙道

將1 000 ℃高溫煙氣引入低再進口煙道時，電站鍋爐尾部煙道補燃前后相關參數(shù)計算結果見表3。由表3可見，100%負荷工況下，當直燃爐消耗秸稈 3 749 kg/h時，相比補燃前，低再入口煙溫升高20.7 ℃，從而再熱蒸汽溫度提高了13.5 ℃，SCR脫硝系統(tǒng)入口煙溫升高8.9 ℃，空氣預熱器出口空氣溫度升高6.7 ℃，熱二次風多帶回爐膛的熱量可代替燃煤291 kg/h，空氣預熱器出口空氣量和排煙量均增加約4%，高溫煙氣經(jīng)過低再和空氣預熱器換熱，最終使排煙溫度升高3.5 ℃，鍋爐效率降低0.42百分點。

直燃爐同樣消耗秸稈3 749 kg/h，50%負荷工況下，相比補燃前，低再入口煙溫升高41.8 ℃，再熱蒸汽溫度升高33.3 ℃，SCR脫硝系統(tǒng)入口煙溫由311.3 ℃升高到326.1 ℃，滿足SCR脫硝系統(tǒng)投運要求，空氣預熱器出口空氣溫度升高10.7 ℃，熱二次風多帶回爐膛的熱量可代替燃煤233 kg/h，空氣預熱器出口空氣量和排煙量均增加約8%，排煙溫度升高6.2 ℃，鍋爐效率降低0.61百分點。

表3 電站鍋爐低再進口煙道補燃前后參數(shù)計算結果

Tab.3 The calculated parameters in flue duct at inlet of the low temperature reheater before and after afterburning

3.3 高溫煙氣引入SCR脫硝系統(tǒng)前煙道

該機組在50%負荷工況下，SCR脫硝系統(tǒng)入口煙溫未達到最低噴氨溫度（表1），SCR脫硝系統(tǒng)無法正常投運。為此，將秸稈絕熱直燃爐產(chǎn)生的1 000 ℃高溫煙氣引入SCR脫硝系統(tǒng)前煙道，電站鍋爐尾部煙道補燃前后相關參數(shù)計算結果見表4。由表4可見，當直燃爐消耗秸稈580 kg/h時，相比補燃前，SCR脫硝系統(tǒng)入口煙溫升高8.7 ℃，滿足SCR脫硝系統(tǒng)投運要求，排煙溫度升高3.8 ℃，空氣量和排煙量均增加約1%，鍋爐效率降低0.23百分點?？梢?，對比將高溫煙氣引入低再前煙道，不僅SCR脫硝系統(tǒng)補燃時消耗秸稈量大大減少，對鍋爐尾部受熱面和鍋爐效率的影響也明顯減小。

表4 電站鍋爐SCR脫硝系統(tǒng)前煙道補燃前后參數(shù)計算結果

Tab.4 The calculated parameters in flue duct in front of the SCR denitration system before and after afterburning

4 高溫煙氣輸送空氣動力計算

秸稈絕熱直燃爐產(chǎn)生的高溫煙氣在引入電站鍋爐尾部煙道過程中的空氣動力計算包括垂直煙道的自生通風力、沿程阻力、局部阻力等，計算公式如下。

自生通風力：

沿程阻力：

局部阻力：

式中：垂直煙道高度，m；0為煙氣在101.325 kPa、0 ℃時的密度，kg/m3；為煙氣的平均溫度，℃；為當?shù)卮髿鈮?，Pa；程阻力系數(shù)；dl為當量直徑，m；流速，m/s；為煙氣密度，kg/m3；jb為局部阻力系數(shù)。

高溫煙氣輸送的空氣動力計算結果見表5。由表5可見，僅利用鍋爐尾部煙道的負壓以及垂直煙道的自生通風力克服煙道阻力以輸送高溫煙氣時，最高管內(nèi)煙氣流速可達到24 m/s和26 m/s，因此無需增設增壓風機。

表5 空氣動力計算結果

Tab.5 The aerodynamic calculation results

6 經(jīng)濟性分析

尾部煙道補燃提高了再熱蒸汽溫度，使機組循環(huán)熱效率增加，但也增加了送入鍋爐的熱量，增加了排煙損失，降低了鍋爐效率。本文考慮空氣量和煙氣量的變化等對廠用電率的影響，利用等效焓降的基本原理對補燃后的機組進行經(jīng)濟性分析。

100%負荷工況下，將高溫煙氣引入低再進口煙道時，鍋爐效率降低0.42百分點，使供電標準煤耗增加1.51 g/(kW·h)，再熱蒸汽溫度升高13.5 ℃，使機組循環(huán)熱效率增加0.47%，供電標準煤耗減少3.37 g/(kW·h)，二者合計可使供電標準煤耗減少1.86 g/(kW·h)。

50%負荷工況下，將耦合秸稈絕熱直燃爐高溫煙氣引入低溫再熱器進口煙道和SCR脫硝系統(tǒng)前煙道2種方案均實現(xiàn)了SCR脫硝系統(tǒng)低負荷下的正常投運。將高溫煙氣引入低再進口煙道時，鍋爐效率降低0.61百分點，使供電標準煤耗增加2.46 g/(kW·h)，再熱汽溫升高33.3 ℃，使機組循環(huán)熱效率增加1.17%，供電標準煤耗減少9.85 g/(kW·h)，二者合計可使供電標準煤耗減少7.39 g/(kW·h)。將高溫煙氣引入SCR脫硝系統(tǒng)前煙道時由于沒有增加機組循環(huán)熱效率，因此補燃后鍋爐效率的降低會導致供電標準煤耗增加0.84 g/(kW·h)，但此時對電站鍋爐尾部受熱面的影響明顯減小，所需秸稈量大大減少，因此增設功率較小的秸稈絕熱直燃爐，可降低初期投資，適用于再熱蒸汽溫度偏低問題不顯著而SCR脫硝系統(tǒng)低負荷投運問題亟待解決的機組。

同時，再熱蒸汽溫度升高降低了汽輪機末級葉片因濕度過高而導致的危險性?？梢?，尾部煙道補燃方案可顯著提高機組的環(huán)保性、經(jīng)濟性和安全性。

7 結 論

1）本文提出一種電站鍋爐耦合秸稈絕熱直燃爐，通過將高溫煙氣引入低再進口煙道或SCR脫硝系統(tǒng)前煙道，利用煙氣顯熱提高再熱蒸汽溫度和實現(xiàn)SCR脫硝系統(tǒng)低負荷投運。該技術較秸稈氣化補燃技術具有明顯優(yōu)勢。

2）在超臨界350 MW機組上進行熱力計算和經(jīng)濟性分析，計算結果表明：采用尾部煙道補燃方案時直燃爐爐膛出口煙溫選擇1 000 ℃較合適；將高溫煙氣引入低再進口煙道時，100%負荷工況下，消耗秸稈3 749 kg/h，低再入口煙溫升高20.7 ℃，再熱蒸汽溫度升高13.5 ℃，排煙溫度升高3.5 ℃，鍋爐效率降低0.42百分點，循環(huán)熱效率增加0.47%，供電標準煤耗減少1.86 g/(kW·h)；50%負荷工況下，消耗秸稈3 749 kg/h，低再入口煙溫升高41.8 ℃，再熱蒸汽溫度升高33.3 ℃，SCR脫硝系統(tǒng)入口煙溫升高14.8 ℃，排煙溫度升高6.2 ℃，鍋爐效率降低0.61百分點，循環(huán)熱效率增加1.17%，供電標準煤耗減少7.39 g/(kW·h)；將高溫煙氣引入SCR脫硝系統(tǒng)前煙道時，50%負荷工況下，消耗秸稈580 kg/h，SCR脫硝系統(tǒng)入口煙溫升高8.7 ℃，滿足SCR脫硝系統(tǒng)投運要求，排煙溫度升高3.8 ℃，供電標準煤耗增加0.84 g/(kW·h)。

3）該補燃方案中高溫煙氣的輸送可以利用鍋爐尾部煙道的負壓以及直燃爐垂直煙道的自生通風力克服煙道阻力，無需增設增壓風機。

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Economic analysis of increasing reheat steam temperature and SCR flue gas temperature by coupling straw direct-fired boiler with utility boiler

TIAN Shunyao2, YAN Weiping2, LI Yongsheng1

(1. State Key Laboratory of Clean and Efficient Coal-fired Power Generation and Pollution Control, Nanjing 210031, China; 2. School of Energy Power and Mechanical Engineering, North China Electric Power University, Baoding 071003, China)

In view of the common problems occur in utility boilers, such as low reheat steam temperature and failure operation of SCR flue gas denitration system at low load, a technical program of utility boiler coupling straw adiabatic direct combustion furnace was proposed. In this program, the flue gas temperature of boiler tail flue is directly increased by using the sensible heat of high temperature flue gas produced by straw combustion. Taking an ultra supercritical 350 MW unit boiler as the example, thermodynamic calculation and economic analysis were performed when the high temperature flue gas produced by straw combustion in adiabatic direct firing boiler was introduced to the inlet flue duct of the low temperature reheater and the flue duct in front of the SCR denitration system at different loads. The results show that, when the 1 000 ℃ high temperature flue gas was sent to the inlet flue duct of low temperature reheater at 100% load, the consumption of straw was 3 749 kg/h, the reheat steam temperature increased by 13.5℃ and the power supply coal consumption reduced by 1.86 g/(kW?h). At 50% load, the consumption of straw was 3 749 kg/h, the reheat steam temperature increased by 33.3℃ and the power supply coal consumption reduced by 7.39 g/(kW?h). When the 1 000 ℃ high temperature flue gas was sent to the flue duct in front of the SCR flue gas denitration system at 50% load, the consumption of straw was 580 kg/h, the flue gas temperature at the SCR denitration system inlet increased by 8.7℃ and the power supply coal consumption increased by 0.84 g/(kW?h), which met the requirements of the SCR denitration system.

boiler, coupling, flue gas denitration, reheat steam temperature, straw direct firing, afterburning, insulating furnace, economic analysis

Open Project Fund for State Key Laboratory (D2018Y001)

X773; TK6

A

10.19666/j.rlfd.201807127

田舜堯, 閻維平, 李永生. 利用電站鍋爐耦合秸稈直燃爐提高再熱汽溫和SCR煙溫經(jīng)濟性分析[J]. 熱力發(fā)電, 2019, 48(2): 9-15. TIAN Shunyao, YAN Weiping, LI Yongsheng. Economic analysis of increasing reheat steam temperature and SCR flue gas temperature by coupling straw direct-fired boiler with utility boiler[J]. Thermal Power Generation, 2019, 48(2): 9-15.

2018-07-13

國家重點實驗室開放課題基金資助項目(D2018Y001)

田舜堯(1993—)，男，碩士研究生，主要研究方向為節(jié)能降耗與環(huán)境污染控制，tianshunyao@163.com。

（責任編輯 楊嘉蕾）