景鵬 高超
摘要:某長輸管道是與頁巖氣田開發(fā)配套、解決頁巖氣外輸問題的重點(diǎn)項(xiàng)目,壓氣站設(shè)計(jì)規(guī)模(標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài))60×108m3/a,增壓采用電驅(qū)離心壓縮機(jī)組。離心壓縮機(jī)作為壓氣站的核心設(shè)備,無論是在生產(chǎn)上,還是從設(shè)備投資方面,都具有舉足輕重的作用。離心壓縮機(jī)組現(xiàn)場調(diào)試能否順利完成是制約管道投產(chǎn)的關(guān)鍵因素。本文就對某長輸管道壓氣站壓縮機(jī)組的主要參數(shù)進(jìn)行介紹,并對壓縮機(jī)組現(xiàn)場調(diào)試過程中出現(xiàn)的主要問題加以羅列。根據(jù)機(jī)組特點(diǎn)及現(xiàn)場實(shí)際情況,對問題產(chǎn)生的原因分析,并提出了具體解決措施。這些措施進(jìn)一步保證壓縮機(jī)組的安全、平穩(wěn)運(yùn)行,能夠?yàn)轭愃拼笮碗x心壓縮機(jī)組現(xiàn)場調(diào)試提供了指導(dǎo)。
關(guān)鍵詞:長輸管道;離心壓縮機(jī);調(diào)試
1壓縮機(jī)主要參數(shù)
壓縮機(jī)組采用的是國產(chǎn)電驅(qū)、變頻調(diào)速離心壓縮機(jī),具體配置為低速電機(jī)+增速齒輪箱+離心壓縮機(jī)。壓縮機(jī)組3用1備,共4臺(tái)。
2調(diào)試過程中出現(xiàn)的問題及解決措施
2.1C、D機(jī)組主電機(jī)振動(dòng)超標(biāo)
在電機(jī)單機(jī)試運(yùn)時(shí),C、D機(jī)組主電機(jī)在空載運(yùn)行時(shí)軸相對振動(dòng)值超過40μm,與A、B機(jī)組相比,C、D機(jī)組軸相對振動(dòng)值過大,無法進(jìn)行后續(xù)測試。
2.1.1振動(dòng)限值分析
合同中要求電機(jī)振動(dòng)現(xiàn)值嚴(yán)格按照IEC標(biāo)準(zhǔn)和NEMA標(biāo)準(zhǔn)執(zhí)行,但沒有對電機(jī)振動(dòng)限值做出明確要求。根據(jù)電機(jī)參數(shù),不同標(biāo)準(zhǔn)的振動(dòng)限值確定如下:1)NEMAMG1-2009(R2010)主電機(jī)軸承座振動(dòng)限值應(yīng)≤48.26μm;主電機(jī)最大軸相對振動(dòng)限值應(yīng)≤38.1μm。2)IEC60034-14主電機(jī)軸承座振動(dòng)限值應(yīng)≤37μm;主電機(jī)最大軸相對振動(dòng)限值應(yīng)≤65μm。根據(jù)合同要求,按照從嚴(yán)原則執(zhí)行,確定主電機(jī)振動(dòng)限值為:最大軸相對振動(dòng)值≤38.1μm,主電機(jī)軸承座振動(dòng)限值≤37μm。由此進(jìn)一步證實(shí),C、D機(jī)組振動(dòng)超標(biāo),應(yīng)進(jìn)行整改。
2.1.2原因分析
對主電機(jī)軸承部分進(jìn)行了解體檢查,分析認(rèn)為產(chǎn)生振動(dòng)的原因?yàn)橹麟姍C(jī)浮動(dòng)密封環(huán)與主軸有碰磨,主電機(jī)軸頸出現(xiàn)點(diǎn)蝕,測振探頭屏蔽處理不到位。
2.1.3應(yīng)對措施
針對可能的原因,現(xiàn)場采取了以下措施:1)更換浮動(dòng)密封環(huán)并重新研磨。2)電機(jī)主軸現(xiàn)場打磨。3)現(xiàn)場對測振探頭電纜線進(jìn)行了處理,對屏蔽結(jié)構(gòu)不好的重新做了屏蔽處理。對接地線虛接的進(jìn)行了加固。通過采取以上整改措施,C、D機(jī)組主電機(jī)最大軸相對振動(dòng)值降低到38.1μm以下,達(dá)到了驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn)。
2.2防喘振閥流通能力不足
2.2.1主要問題
現(xiàn)場性能試驗(yàn)時(shí),當(dāng)壓縮機(jī)流量接近阻塞點(diǎn)時(shí),防喘振閥及配套管線振動(dòng)劇烈,且防喘振閥全開時(shí),壓縮機(jī)依然無法運(yùn)行到阻塞點(diǎn),造成壓縮機(jī)現(xiàn)場性能試驗(yàn)無法正常進(jìn)行。同時(shí),當(dāng)一臺(tái)機(jī)組正常運(yùn)行,另一臺(tái)通過防喘振閥熱備時(shí),防喘振閥及配套管線振動(dòng)明顯。
2.2.2原因分析
現(xiàn)場發(fā)現(xiàn)該問題后,對閥門計(jì)算書進(jìn)行了校核,發(fā)現(xiàn)閥門設(shè)計(jì)選型時(shí),僅考慮了機(jī)組正常運(yùn)行工況,沒有考慮機(jī)組的測試工況。因此,在進(jìn)行機(jī)組測試及熱備時(shí),由于通過防喘振閥的流量太大,流速過高,對管線沖擊較大,導(dǎo)致防喘振閥后管道振動(dòng)頻率達(dá)到120Hz。
2.2.3應(yīng)對措施
針對該問題,結(jié)合現(xiàn)場實(shí)際情況,采取了以下1)利用機(jī)組切換的間隙,更換流通能力大的防喘振閥閥芯。同時(shí),對更換閥芯后的閥門核算最大流通能力,并告知使用方,避免防喘振閥超流量運(yùn)行。2)將機(jī)組備用方式由熱備改為冷備。3)在防喘振閥底部增設(shè)支墩。4)對防喘振閥連接管線進(jìn)行適當(dāng)加固。通過以上措施,解決了防喘振閥流通能力不足的問題,保證了安全生產(chǎn)。
2.3油沖洗時(shí)間過長
2.3.1主要問題
壓縮機(jī)組潤滑油系統(tǒng)施工階段,難免會(huì)有金屬屑、砂粒等雜質(zhì)進(jìn)入潤滑油系統(tǒng),為保證壓縮機(jī)組運(yùn)行的安全、穩(wěn)定、可靠,在設(shè)備運(yùn)行前,油沖洗是必不可少的流程。A機(jī)組進(jìn)行油沖洗時(shí),發(fā)現(xiàn)沖洗時(shí)間大大超出了同類機(jī)組所用的時(shí)間。同時(shí)潤滑油中顆粒含量一直超標(biāo),直接影響了整個(gè)壓氣站的投產(chǎn)進(jìn)度。
2.3.2原因分析及解決措施
經(jīng)檢查發(fā)現(xiàn)在油沖洗初期,為了使回油順暢,將潤滑油回油管線出口的過濾網(wǎng)拆掉了,油沖洗后攜帶的大量雜質(zhì)排入了潤滑油箱,導(dǎo)致油品一直不合格。發(fā)現(xiàn)該問題后,后續(xù)機(jī)組油沖洗時(shí),重新安裝了潤滑油回油管線出口的過濾網(wǎng),并定期對雜質(zhì)進(jìn)行清理,大大縮短了油沖洗的時(shí)間。保證了壓氣站的投產(chǎn)時(shí)間。
2.4一級(jí)密封泄漏氣無壓力和流量
A機(jī)組運(yùn)行時(shí),在站控室發(fā)現(xiàn),干氣密封一級(jí)密封泄漏氣無壓力和流量顯示?,F(xiàn)場對密封氣供氣管路、控制盤等進(jìn)行了全面檢查,未發(fā)現(xiàn)異常。在對壓縮機(jī)本體法蘭進(jìn)行檢查時(shí),發(fā)現(xiàn)圖3中對應(yīng)的C口蓋法蘭密封不嚴(yán),存在泄漏。螺栓擰緊之后,一級(jí)密封泄漏氣流量和壓力正常,該問題得到解決。
2.5增速齒輪箱振動(dòng)值過高
壓縮機(jī)在停機(jī)時(shí)降速至283r/min時(shí),齒輪箱振動(dòng)出現(xiàn)高報(bào)警。經(jīng)分析發(fā)現(xiàn),停車過程中,在低轉(zhuǎn)速時(shí)壓縮機(jī)端和電機(jī)端的降速有降速差,壓縮機(jī)端由于慣性及負(fù)載原因降速與電機(jī)端不呈線性比例,導(dǎo)致變頻器系統(tǒng)的降速參數(shù)與壓縮機(jī)不匹配,系統(tǒng)發(fā)出了報(bào)警信號(hào)。通過組織壓縮機(jī)、電機(jī)和變頻器供貨商進(jìn)行協(xié)商,對報(bào)警設(shè)定值進(jìn)行了調(diào)整,該問題得到了順利解決。
2.6孔板流量計(jì)顯示不準(zhǔn)
A機(jī)組進(jìn)行性能測試過程中,當(dāng)調(diào)節(jié)流量時(shí),壓縮機(jī)入口孔板流量計(jì)示數(shù)一直不穩(wěn)定,而且跳動(dòng)幅度很大,無法正常計(jì)數(shù)。經(jīng)現(xiàn)場分析,認(rèn)為孔板本身質(zhì)量有問題,對孔板進(jìn)行了更換,問題得到解決。
3.結(jié)語
分別從主電機(jī)振動(dòng)超標(biāo)、防喘振閥流通能力不足、油沖洗時(shí)間過長、干氣密封一級(jí)密封泄漏氣無壓力和流量、齒輪箱振動(dòng)高報(bào)警以及孔板流量計(jì)顯示不準(zhǔn)等6個(gè)方面,分析了壓縮機(jī)組現(xiàn)場調(diào)試過程中出現(xiàn)問題的主要原因,通過采取相應(yīng)措施,保證了機(jī)組的安全、平穩(wěn)運(yùn)行。可為現(xiàn)場調(diào)試起到指導(dǎo)作用。
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