劉金鵬,劉碩
(東方電機(jī)有限公司產(chǎn)品開發(fā)二部,四川 德陽 618000)
隨著對用電需求的不斷增長,上馬了一批煤耗相對較小、投資回報(bào)率較高的1000MW燃煤機(jī)組。大容量機(jī)組雖然是電能的生產(chǎn)者,同時(shí)也消耗了大量電能。根據(jù)文獻(xiàn),大容量燃煤機(jī)組的廠用電率約為4%~5%,是用電大戶。因此,對大容量燃煤機(jī)組的大功率輔機(jī)電機(jī)進(jìn)行節(jié)能改造有著很重要的現(xiàn)實(shí)意義。我公司為銅山華潤電力有限公司2×1000MW超超臨界燃煤機(jī)組“引增合一”改造項(xiàng)目設(shè)計(jì)制造的YXKK1000-8高效大容量空空冷三相異步電動機(jī),電機(jī)效率高、啟動電流小,各項(xiàng)性能指標(biāo)均十分優(yōu)異,滿足了使用需求。
銅山華潤電力有限公司2×1000MW超超臨界燃煤機(jī)組煙氣系統(tǒng),配置兩臺靜葉調(diào)節(jié)軸流式引風(fēng)機(jī)和配套電動機(jī),每臺機(jī)組脫硫系統(tǒng)配備兩臺動葉調(diào)節(jié)軸流式增壓風(fēng)機(jī)和配套電動機(jī)。自機(jī)組投運(yùn)以來,引風(fēng)機(jī)存在運(yùn)行開度偏低,電耗偏高的情況。為了簡化系統(tǒng)、提高系統(tǒng)運(yùn)行的可靠性、并節(jié)省廠用電,以及配合后續(xù)的節(jié)能技術(shù)改造,用戶決定進(jìn)行引增合一改造,改造后引風(fēng)機(jī)電機(jī)功率為7800kW。
銅山華潤電力有限公司2×1000MW超超臨界燃煤機(jī)組“引增合一”改造項(xiàng)目改造前后電動機(jī)基本參數(shù)對比如表1所示。

表1 改造前后電動機(jī)參數(shù)對比
從表1可以看出,本次改造電機(jī)在原基礎(chǔ)上增容約32%,但對啟動電流的要求僅允許增加約10%,這對大容量電動機(jī)來說要求很高。
本項(xiàng)目電機(jī)為8極,轉(zhuǎn)速較低,對于低速異步電動機(jī),為滿足電機(jī)高效率的要求,在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí),研究電機(jī)采用風(fēng)磨損耗較小的徑向通風(fēng)結(jié)構(gòu),但是對于大容量低速異步電動機(jī)來說,則對其通風(fēng)效率提出了更高的要求。
對于空空冷異步電動機(jī),風(fēng)扇設(shè)計(jì)直接關(guān)系到電機(jī)通風(fēng)效率。電動機(jī)內(nèi)冷卻離心風(fēng)扇根據(jù)葉片線型的不同,分為圓弧形和直線形兩種。根據(jù)葉片傾角的不同,又分為前傾、徑向、后傾三種。徑向風(fēng)扇制造工藝最簡單,適用于雙向旋轉(zhuǎn)。由于存在氣流沖擊,流動損失大,因此效率偏低,噪聲也大,直線型葉片亦不利于氣體流動,效率也不高。本項(xiàng)目電機(jī)采用弧面后傾式風(fēng)扇,雖然制造工藝較直線型風(fēng)扇復(fù)雜,但是氣體流動損失小、效率高,風(fēng)扇風(fēng)噪也小。
為進(jìn)一步優(yōu)化風(fēng)扇,在弧面型葉片的基礎(chǔ)上,本電機(jī)風(fēng)扇采用弧型前盤風(fēng)扇設(shè)計(jì),改善氣流進(jìn)入風(fēng)扇流道的平滑性,使氣流通過時(shí)方向過渡平穩(wěn),損耗小。另外,根據(jù)離心風(fēng)扇理論,氣體進(jìn)入風(fēng)扇時(shí),靠近前盤處的氣流速度明顯大于靠近后盤速度。對于無始端的葉片,將導(dǎo)致入口氣流角沿進(jìn)入葉片的寬度方向明顯變小,形成較大的入口沖擊,造成氣流損失。因此,本項(xiàng)目電動機(jī)所用風(fēng)扇在采用弧面型葉片的基礎(chǔ)上,對風(fēng)扇始端進(jìn)行設(shè)計(jì)。
為驗(yàn)證通風(fēng)結(jié)構(gòu)的可行性,建立了電動機(jī)的CFD通風(fēng)計(jì)算模型,為減少計(jì)算量,提高效率,電機(jī)流場、溫度場CFD分析模型為一個(gè)槽對應(yīng)的電機(jī)結(jié)構(gòu)部件。
通過CFD計(jì)算,得到了電機(jī)的溫度場分布,根據(jù)計(jì)算結(jié)果,在進(jìn)入電機(jī)冷風(fēng)溫度取為60℃時(shí),電機(jī)定子線圈最高溫度為104.5℃,定子線圈最高溫升為69.5K,轉(zhuǎn)子銅線最高溫度為100.5℃,轉(zhuǎn)子銅線最高溫升為60.5K,轉(zhuǎn)子端環(huán)最高溫度為101.3℃,轉(zhuǎn)子端環(huán)最高溫升為61.3K,電機(jī)總風(fēng)量為8.35m3。
計(jì)算結(jié)果與實(shí)測結(jié)果對比如表2所示。

表2 電機(jī)CFD計(jì)算結(jié)果與實(shí)測值對比
從表2數(shù)據(jù)可以看出,通過CFD計(jì)算出的電機(jī)溫度場數(shù)據(jù)與實(shí)測數(shù)據(jù)基本吻合,驗(yàn)證了模型的正確性。
先期兩臺電機(jī)交付使用后,根據(jù)現(xiàn)場錄波顯示,起機(jī)時(shí)電機(jī)端電壓6300V,最大啟動電流約4443A(折算到6000V約4232A),電機(jī)端電壓降至約76.3%(與額定電壓相比較),不滿足協(xié)議需求,需對電機(jī)進(jìn)行改進(jìn)。
根據(jù)電機(jī)設(shè)計(jì)理論,電機(jī)啟動電流為:

其中:Kn為啟動時(shí)飽和系數(shù),對于8極電機(jī)取1.15;為啟動時(shí)轉(zhuǎn)子漏抗(標(biāo)幺值);X1為定子漏抗(標(biāo)幺值);Ikw為功電流(A)。


其中:fN為電機(jī)額定頻率;PN為電機(jī)額定功率;為電機(jī)鐵心計(jì)算長;為每相串聯(lián)匝數(shù);為定子繞組系數(shù);p為極對數(shù)。
因此,電機(jī)結(jié)構(gòu)參數(shù)已定的情況下,這些參數(shù)均為定值,取常數(shù)C,Uf為相電壓。而電機(jī)結(jié)構(gòu)參數(shù)一定的情況下,X2亦為一個(gè)定值。
與轉(zhuǎn)子類似,定子漏抗也為:

同樣,電機(jī)結(jié)構(gòu)參數(shù)一定的情況下,x1仍為一個(gè)定值。
將式(2)、(3)、(4)、(5)帶入式(1)整理得:

從式(6)可以看出,一般情況下,對于已制造好的電動機(jī),其啟動電流只與外部電壓有關(guān),可以通過降壓啟動等方式實(shí)現(xiàn)對啟動電流的限制。但這對于用戶在設(shè)備故障緊急處理時(shí),帶來較大風(fēng)險(xiǎn),故不推薦。通過以上的分析,要設(shè)法改變電機(jī)的啟動電流,只能設(shè)法改變電機(jī)定轉(zhuǎn)子電抗值,而此時(shí)其余電機(jī)的定、轉(zhuǎn)子沖片,定子線圈、機(jī)座等部件均已生產(chǎn)完成,極大的限制了可以采取的改進(jìn)手段。
經(jīng)過分析,充分利用轉(zhuǎn)子疊片后表面的加工余量,通常為保證轉(zhuǎn)子外圓的圓度及疊片后的光潔度和氣隙均勻性,沖片直徑單邊預(yù)留0.5mm加工量,可以利用該工藝對轉(zhuǎn)子槽口高度進(jìn)行更改,單邊減少加工量0.3mm。
為進(jìn)一步驗(yàn)證方案的可行性,分別用有限元法對電機(jī)啟動性能進(jìn)行計(jì)算,經(jīng)過計(jì)算,啟動電流下降247A,啟動轉(zhuǎn)矩倍數(shù)將降到0.7倍,最大轉(zhuǎn)矩倍數(shù)降到1.7倍??紤]到電流實(shí)測值比技術(shù)協(xié)議要求高232A,通過本次改進(jìn)后電流可能降為3985A,因此,判斷該方案可以滿足降流要求。
經(jīng)過設(shè)計(jì)改進(jìn),改造后電機(jī)在現(xiàn)場實(shí)測啟動電流最大值為4090A,與計(jì)算值基本吻合,電機(jī)對廠高變的沖擊大大減小,滿足了用戶需求,得到用戶認(rèn)可。
銅山華潤電力有限公司“引增合一”改造項(xiàng)目4臺高效異步電動機(jī),在電廠專業(yè)人員及制造單位設(shè)計(jì)人員的共同努力下,目前已全部投運(yùn),電機(jī)效率、溫升、振動、啟動電流等各項(xiàng)指標(biāo)均十分優(yōu)異。相對于改造前,單臺機(jī)組(含風(fēng)機(jī))耗電率下降了0.32%,兩臺機(jī)組改造完成后每年可直接為用戶創(chuàng)效近千萬元,節(jié)能效果十分顯著。