劉高杰，賈松陽(yáng)，王超，王戰(zhàn)冶，潘隆

(1.洛陽(yáng)LYC軸承有限公司，河南 洛陽(yáng) 471039； 2.航空精密軸承國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，河南 洛陽(yáng) 471039)

軸承是鐵路車輛的關(guān)鍵零部件，在鐵路運(yùn)輸中起著重要作用，是車輛安全穩(wěn)定運(yùn)行的基本保障[1]，因此要嚴(yán)格要求和控制鐵路軸承的制造工藝。

成形輾擴(kuò)加工是某型鐵路軸承外圈鍛造階段的重要一環(huán)，使外圈形成對(duì)稱錐形雙滾道并帶有一定尺寸余量。輾擴(kuò)時(shí)的金屬流動(dòng)可改善材料的切削性能，提高外圈機(jī)械加工性能，使后工序切削刀具磨損減小[2]。輾擴(kuò)工藝優(yōu)點(diǎn)多，但在應(yīng)用中仍存在一些問題需要解決，如工件的裂紋、外圈端面凹心、毛刺等表面及內(nèi)部缺陷。其中，外圈在輾擴(kuò)過程中產(chǎn)生的毛刺會(huì)被折疊壓入鍛件內(nèi)部，在后續(xù)車加工和磨加工中難以發(fā)現(xiàn)，并且折疊位置細(xì)小不定，磁粉探傷極易漏檢，容易導(dǎo)致廢品率高。

輾擴(kuò)加工中外圈端面毛刺的產(chǎn)生主要是由于工裝設(shè)計(jì)不合理，使工件和模具配合不當(dāng)，輾擴(kuò)中輾壓輥擺動(dòng)大造成的[3]，因此，合理設(shè)計(jì)模具是減少輾擴(kuò)外圈端面毛刺的有效手段。鐵路輪軸軸承輾擴(kuò)后外圈形成錐形滾道輪廓，其輾擴(kuò)模具和一般圓筒形輾擴(kuò)模具不同，需要對(duì)輾擴(kuò)模具進(jìn)行分析、優(yōu)化。

1 原外圈輾擴(kuò)工藝模具

1.1 原模具結(jié)構(gòu)

原輾擴(kuò)模具結(jié)構(gòu)如圖1所示，包括輾壓輥和輾壓輪兩部分。

圖1 原輾擴(kuò)模具結(jié)構(gòu)示意圖Fig.1 Structure diagram of original rolling mould

成品軸承外圈接觸角為10°，根據(jù)外圈鍛件留量公差和實(shí)際生產(chǎn)需要，輾壓輥的兩圓錐面為對(duì)稱結(jié)構(gòu)且與其軸線夾角α為10°11′(圖1)。輾擴(kuò)過程中，一端螺紋孔與機(jī)床剛性連接，另一端依靠塔頭支承。

輾壓輪主體由3部分組成，通過螺栓緊固連接。輾壓輥和輾壓輪嵌入式接觸，輾壓輪的一邊嵌入輾壓輥凹槽內(nèi)(圖1圓圈所示)。輾壓輪左右凸出擋邊約束工件金屬流動(dòng)，也就是該位置容易形成套圈端面毛刺折疊缺陷。

1.2 存在問題

1)輾壓輥前支承剛性不足，受壓后末端出現(xiàn)一定翹曲，導(dǎo)致設(shè)計(jì)的對(duì)稱結(jié)構(gòu)在實(shí)際應(yīng)用中變成了非對(duì)稱輾擴(kuò)，使外圈兩端金屬流動(dòng)不均，輾擴(kuò)過程中出現(xiàn)“搖擺”現(xiàn)象。

2)輾壓輥與輾壓輪嵌入式接觸部分是典型的軸系設(shè)計(jì)缺陷，會(huì)使輾壓輥在該處出現(xiàn)應(yīng)力集中，加劇輾壓輥的變形。

3)嵌入式接觸部分對(duì)外圈的擠壓過程中，若接觸部分出現(xiàn)間隙，金屬流動(dòng)進(jìn)入間隙，再擠壓極易形成毛刺折疊，輾擴(kuò)過程會(huì)使折疊留在端面深層。

4)輾壓輪結(jié)構(gòu)的配合間隙較多，輾擴(kuò)過程壓力較大可能導(dǎo)致模具不穩(wěn)定。

2 輾擴(kuò)模具優(yōu)化

根據(jù)對(duì)原輾擴(kuò)模具的分析，從增加輾壓輥強(qiáng)度和調(diào)整輾壓輥與輾壓輪的接觸方式兩方面對(duì)模具進(jìn)行優(yōu)化，以解決模具應(yīng)力集中和配合不合理的問題。

2.1 輾壓輥結(jié)構(gòu)優(yōu)化

輾壓輥優(yōu)化前、后結(jié)構(gòu)如圖2所示，圖中標(biāo)注尺寸位置為主要的變動(dòng)位置。取消了凹槽部分，使該部分直徑與圓錐面最大直徑相等，使輾壓輥與輾壓輪的接觸不再是嵌入式，消除原來該部分的應(yīng)力集中；兩圓錐面最大直徑由77 mm增加到90 mm，中間平面部分直徑由57 mm增加到67 mm，提高輾壓輥的剛性；根據(jù)留量的不同以及長(zhǎng)期工藝試驗(yàn)摸索，確定輾壓輥與工件接觸面為非對(duì)稱結(jié)構(gòu)，其中一邊取8°53′左右時(shí)較為合適。

圖2 優(yōu)化前、后輾壓輥結(jié)構(gòu)示意圖Fig.2 Structure diagram of rolling roller before and after optimization

2.2 輾壓輪結(jié)構(gòu)優(yōu)化

輾壓輪優(yōu)化前、后結(jié)構(gòu)如圖3所示。優(yōu)化后減少了配合間隙的數(shù)量，增強(qiáng)了剛度；由原來兩擋邊相同角度(2°)斜口，更改為一端1°，一端3°，以配合不對(duì)稱輾壓輥；為了避免外圈端面因接口處縫隙而產(chǎn)生毛刺，且便于后期修磨，將輾壓輪兩部分配合面調(diào)整至滾道。

圖3 優(yōu)化前、后輾壓輪結(jié)構(gòu)示意圖Fig.3 Structure diagram of rolling wheel before and after optimization

2.3 模具優(yōu)化對(duì)鍛件的影響

外圈鍛件輾擴(kuò)成形的工藝流程為：下料→鐓粗→穿孔→馬架擴(kuò)孔→輾擴(kuò)，如圖4所示。

圖4 輾擴(kuò)工藝流程示意圖Fig.4 Process flow diagram of rolling

穿孔工序中，料芯直徑約為80 mm。模具改進(jìn)前，輾壓輥直徑為77 mm，為便于安裝工件，其馬架擴(kuò)孔內(nèi)徑一般比輾壓輥直徑大10 mm左右，馬架擴(kuò)孔后內(nèi)徑為90 mm；模具改進(jìn)后由于輾壓輥直徑調(diào)整至90 mm，其馬架擴(kuò)孔后內(nèi)徑也適當(dāng)調(diào)整至100 mm，輾擴(kuò)后內(nèi)徑尺寸為210 mm。輾擴(kuò)比由2.3降至2.1(按輾擴(kuò)后內(nèi)徑與輾擴(kuò)前內(nèi)徑的比值近似計(jì)算)，雖然輾擴(kuò)比有所降低，但仍在合適范圍內(nèi)。輾擴(kuò)比過大時(shí)，輾擴(kuò)時(shí)間較長(zhǎng)，易產(chǎn)生軸向毛刺；輾擴(kuò)比過小時(shí)，鍛件組織粗大，壁厚差、平行差等幾何精度不易保證。經(jīng)試制加工，改進(jìn)后鍛件幾何精度及組織均滿足產(chǎn)品要求。

3 應(yīng)用效果

采用優(yōu)化后的輾擴(kuò)模具，鐵路軸承外圈端面毛刺折疊現(xiàn)象大大減少，廢品率由原來的4.39‰降低到1.28‰。改進(jìn)后的模具取得了較好的效果，減少了廢品損失和下工序生產(chǎn)隱患，有利于提高軸承的使用壽命。