地鐵同站臺(tái)高架換乘車站火災(zāi)全尺寸實(shí)驗(yàn)研究—(3)站臺(tái)火災(zāi)*

鐘茂華，肖 衍，胡家鵬，張 磊，胥兵周，郝曉琨

(1.清華大學(xué) 工程物理系 公共安全研究院，北京，100084；2.北京市軌道交通設(shè)計(jì)研究院有限公司，北京，100068； 3.北京市軌道交通建設(shè)管理有限公司，北京，100068；4.中鐵一局集團(tuán)建筑安裝工程有限公司，陜西 西安 710054)

0 引言

地鐵同站臺(tái)換乘車站一般為線路之間終點(diǎn)和起點(diǎn)的樞紐站點(diǎn)，該類型車站站臺(tái)的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)為斷面跨度大，頂棚高度隨斷面位置發(fā)生變化，在運(yùn)營(yíng)過(guò)程中，兩側(cè)站臺(tái)停靠列車中的所有乘客均會(huì)下車，在站臺(tái)進(jìn)行換乘或通過(guò)站廳出站，因此站臺(tái)公共區(qū)的客流密度較大，此類大跨度站臺(tái)自然排煙措施對(duì)其火災(zāi)安全性具有重要影響。

國(guó)內(nèi)外相關(guān)學(xué)者對(duì)地鐵單線運(yùn)營(yíng)和兩線換乘的地下車站站臺(tái)火災(zāi)防排煙措施開(kāi)展了一系列研究。Manabu等[1]針對(duì)韓國(guó)大邱地鐵火災(zāi)構(gòu)建了站臺(tái)列車火災(zāi)數(shù)值計(jì)算模型，對(duì)火災(zāi)過(guò)程中各層樓扶梯處的煙氣溫度、毒性氣體濃度進(jìn)行分析，從車站結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的角度提出了人員疏散措施；Jae等[2]開(kāi)展了站臺(tái)隧道列車火災(zāi)和人員疏散模擬研究，分析了屏蔽門形式和通風(fēng)方式對(duì)車站內(nèi)火災(zāi)危險(xiǎn)性的影響；孟娜[3]搭建了1∶10地鐵車站火災(zāi)實(shí)驗(yàn)?zāi)Ｐ停ㄟ^(guò)開(kāi)展一系列實(shí)驗(yàn)研究了站臺(tái)火災(zāi)情況下?lián)鯚煷贡谠O(shè)置方式對(duì)頂棚煙氣溫度分布的影響，以及站臺(tái)隧道火災(zāi)時(shí)煙氣在隧道和站臺(tái)空間內(nèi)的流動(dòng)特性；張茜等[4]采用FDS軟件對(duì)某地鐵車站站臺(tái)火災(zāi)的三維煙氣流場(chǎng)進(jìn)行模擬，分析了機(jī)械排煙和擋煙設(shè)施共同作用下的煙氣控制效果；何開(kāi)遠(yuǎn)等[5]構(gòu)建了北京地鐵某島側(cè)混合式地鐵站臺(tái)的火災(zāi)數(shù)值計(jì)算模型，對(duì)煙氣和空氣的傳熱傳質(zhì)過(guò)程、樓扶梯處的煙囪效應(yīng)和煙氣擴(kuò)散情況進(jìn)行分析；陳靜等[6]對(duì)某地下三層換乘車站的火災(zāi)防排煙模式進(jìn)行數(shù)值模擬研究，重點(diǎn)分析了站臺(tái)樓梯口防煙空氣幕對(duì)煙氣控制效果的影響;石郎君等[7]采用FDS軟件對(duì)不同密度人員空間分布情況下火災(zāi)煙氣擴(kuò)散情況進(jìn)行了數(shù)值模擬，分析了人員密度對(duì)補(bǔ)風(fēng)量、煙氣層高度的影響。針對(duì)大空間建筑火災(zāi)，張南燕等[8]構(gòu)建了建筑面積1 000 m2，高度6 m的數(shù)值計(jì)算模型，分析了自然排煙作用下不同火源位置下的煙氣溫度和煙氣層高度；羅娜[9]構(gòu)建了西安地鐵二號(hào)線行政中心站大空間中庭結(jié)構(gòu)的火災(zāi)數(shù)值計(jì)算模型，提出了利用自然通風(fēng)和機(jī)械通風(fēng)的不同組合模式進(jìn)行煙氣控制的方法，并對(duì)通風(fēng)口布置、風(fēng)量等參數(shù)進(jìn)行了優(yōu)化研究；周志望等[10]利用FDS對(duì)尺寸為22.4 m×11.9 m×27 m(長(zhǎng)×寬×高)的大空間建筑自然排煙和機(jī)械排煙條件下的豎直溫度分布和煙氣層高度進(jìn)行對(duì)比，分析了不同排煙量下的排煙效率；顏艷等[11]在某大空間建筑內(nèi)采用木垛開(kāi)展了5 MW和10 MW的實(shí)體火災(zāi)實(shí)驗(yàn)，對(duì)煙氣豎向和橫向溫度進(jìn)行了研究；毛少華[12]利用尺寸為22.4 m×12 m×27 m(長(zhǎng)×寬×高)的大空間試驗(yàn)廳對(duì)火災(zāi)煙氣層高度進(jìn)行全尺寸實(shí)驗(yàn)研究，火源分別放置于試驗(yàn)廳中央和側(cè)墻附近的小室內(nèi)，結(jié)果表明，火源位置對(duì)煙氣溫度和煙氣層高度的發(fā)展過(guò)程影響較大，火源位于小室情況下的煙氣層高度明顯高于試驗(yàn)廳中央位置火災(zāi)；劉方[13]通過(guò)設(shè)計(jì)搭建1∶8中庭火災(zāi)實(shí)驗(yàn)?zāi)Ｐ停_(kāi)展了自然通風(fēng)和機(jī)械排煙作用下的煙氣填充實(shí)驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)火源靠近側(cè)壁時(shí)的煙氣沉降速度低于火源位于中庭中央位置的情況，相比于自然排煙，開(kāi)啟機(jī)械排煙后煙氣層高度有所升高，且受排煙口布置方式的影響。針對(duì)狹長(zhǎng)型空間的火災(zāi)煙氣擴(kuò)散時(shí)間，Li等[14]通過(guò)理論和實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)分析指出火源功率越大，煙氣擴(kuò)散速度越快；Hu等[15]利用長(zhǎng)88 m的地下狹長(zhǎng)空間開(kāi)展了0.8 MW和1.5 MW的火災(zāi)實(shí)驗(yàn)，采用能見(jiàn)度和溫度對(duì)煙氣前鋒擴(kuò)散時(shí)間進(jìn)行測(cè)量，通過(guò)觀察該實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)可發(fā)現(xiàn)煙氣擴(kuò)散時(shí)間隨縱向距離近似呈線性增長(zhǎng)，且煙氣擴(kuò)散速度隨火源功率的增加而升高。

本文通過(guò)在某地鐵同站臺(tái)高架換乘車站的大空間站臺(tái)層區(qū)域開(kāi)展全尺寸火災(zāi)實(shí)驗(yàn)，對(duì)不同火災(zāi)功率下的煙氣擴(kuò)散和沉降作用進(jìn)行分析，研究結(jié)果可為此類結(jié)構(gòu)站臺(tái)火災(zāi)情況下自然排煙措施的優(yōu)化、人員疏散和應(yīng)急救援提供經(jīng)驗(yàn)?zāi)Ｐ秃蛯?shí)體數(shù)據(jù)支撐。

1 實(shí)驗(yàn)概況

該實(shí)驗(yàn)在某高架換乘車站的站臺(tái)層開(kāi)展，圖1為站臺(tái)的結(jié)構(gòu)形式，站臺(tái)層包括兩平行布置的站臺(tái)公共區(qū)，有效長(zhǎng)度118 m，寬度10 m，每側(cè)站臺(tái)通過(guò)2部樓扶梯與站廳層連通，頂部均設(shè)置有自然排煙窗，在日常運(yùn)營(yíng)中處于開(kāi)啟狀態(tài)。

站臺(tái)層發(fā)生火災(zāi)時(shí)，乘客和站務(wù)人員需通過(guò)樓扶梯疏散至站廳，再由站廳安全出口撤離車站。因此在實(shí)驗(yàn)過(guò)程中將火源設(shè)置在南側(cè)站臺(tái)的西端樓扶梯處，模擬站臺(tái)部分疏散路徑被火災(zāi)封堵的情況，在該位置共進(jìn)行3組不同火災(zāi)規(guī)模為0.25～1 MW的實(shí)驗(yàn)，表1為站臺(tái)層實(shí)驗(yàn)工況， 圖2為各組實(shí)驗(yàn)的現(xiàn)場(chǎng)開(kāi)展情況。站臺(tái)層實(shí)驗(yàn)測(cè)試裝置布置平面圖見(jiàn)實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)[16]。

圖1 實(shí)驗(yàn)站臺(tái)結(jié)構(gòu)示意Fig.1 Sketch of experimental station platform

工況編號(hào)單個(gè)油盤尺寸/m油盤數(shù)量燃料厚度/mm列車運(yùn)行模式通風(fēng)方式第1組第2組第3組0.84×0.59×0.112420通過(guò)不停車通過(guò)不停車站內(nèi)停靠的列車立即駛離車站自然通風(fēng)

圖2 站臺(tái)層實(shí)驗(yàn)現(xiàn)場(chǎng)情況Fig.2 Physical map of fire source in platform

2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析

2.1 頂棚煙氣溫度

站臺(tái)層的橫斷面為大跨度空間結(jié)構(gòu)，縱向長(zhǎng)度為寬度的3.28倍，頂棚高度隨橫向位置發(fā)生變化，某一側(cè)站臺(tái)發(fā)生火災(zāi)時(shí)，火羽流撞擊頂棚后在浮力的作用下繼續(xù)沿橫向運(yùn)動(dòng)至最高頂棚位置處，一部分煙氣通過(guò)排煙窗排出，另一部分煙氣形成橫向和縱向的頂棚射流，因此在不同橫向位置處的煙氣溫度縱向分布特征有所差異。

煙氣在縱向運(yùn)動(dòng)的過(guò)程中，通過(guò)對(duì)流換熱、熱輻射和空氣卷吸向頂棚壁面和下部空氣層損失熱量，其最高溫度分布一般為指數(shù)函數(shù)，表達(dá)式如式(1)所示[17]。

(1)

式中：ΔTmax和ΔT分別為火源附近和距火源縱向距離x處的最高溫度，℃；a,b和k為常數(shù)。

圖3～5分別為起火站臺(tái)8 m頂棚、6 m頂棚高度和未起火站臺(tái)8 m頂棚高度的溫度縱向分布，可見(jiàn)不同頂棚位置的煙氣溫度均能較好地采用指數(shù)函數(shù)表示，但溫度衰減速度特征和隨火源功率的變化情況有所不同。在起火站臺(tái)和未起火站臺(tái)的8 m頂棚高處，溫度縱向衰減速度隨火源功率的增加而減小，這與Hu[18]和Liu[19]在狹長(zhǎng)形空間內(nèi)的實(shí)驗(yàn)研究結(jié)果一致。站臺(tái)排煙窗位于6 m頂棚高度的上方，在起火站臺(tái)6 m頂棚下方，未排出車站的煙氣沉降至該高度時(shí)已接近環(huán)境溫度，火源功率對(duì)該高度處溫度分布差異性的影響較小，如圖5所示，不同火源功率下該高度處溫度變化趨勢(shì)差異較小。表2為起火站臺(tái)8 m頂棚、6 m頂棚高度和未起火站臺(tái)8 m頂棚高度處的煙氣最高溫度經(jīng)驗(yàn)?zāi)Ｐ蛥?shù)值。

表2 不同高度頂棚下方煙氣溫度分布經(jīng)驗(yàn)?zāi)Ｐ蛥?shù)Table 2 Empirical model coefficients of smoke temperature with different ceiling height

圖3 起火站臺(tái)8 m頂棚下方煙氣溫度Fig.3 Temperature beneath 8 m ceiling in fire platform

圖4 未起火站臺(tái)8 m頂棚下方煙氣溫度Fig.4 Temperature beneath 8 m ceiling in another platform

圖5 起火站臺(tái)6 m頂棚下方煙氣溫度Fig.5 Temperature beneath 6 m ceiling in fire platform

2.2 煙氣層高度

在火災(zāi)情況下，煙氣在擴(kuò)散過(guò)程中會(huì)形成上部熱煙氣層和下部新鮮空氣層，煙氣層高度是表示煙氣沉降情況及其危險(xiǎn)性的重要參數(shù)。圖6為站臺(tái)火災(zāi)煙氣沉降情況，受空氣摻混、建筑結(jié)構(gòu)的影響，煙氣層和下部空氣層之間往往存在過(guò)渡區(qū)域，其邊界難以通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)觀察的方法確定。

針對(duì)煙氣分層情況分析，NFPA-92B[20]建議通過(guò)測(cè)量豎直方向溫度數(shù)據(jù)，采用百分比法確定煙氣層高度，計(jì)算方法如下式，本文中Cn取0.8。

Tn=Cn(Tmax-T0)+T0

(2)

式中：Tn為煙氣層與空氣層分界面的溫度℃；Tmax為豎直方向最高溫度，℃；T0為環(huán)境溫度，℃；Cn為百分比常數(shù)，一般取0.8～0.9。

圖7和圖8分別為1 MW火災(zāi)規(guī)模時(shí)，起火站臺(tái)和未起火站臺(tái)8 m高度頂棚下方的豎直溫度分布，其中X=0 m為火源斷面處的豎直溫度分布，X>0 m和X<0 m分別表示火源斷面東側(cè)和西側(cè)區(qū)域。由于靠近頂棚部位的煙氣通過(guò)對(duì)流換熱損失了部分能量，因此最高溫度未處于最高熱電偶位置處，這與Zhong[21]和Yasushi[22]在狹長(zhǎng)空間內(nèi)的火災(zāi)實(shí)驗(yàn)研究結(jié)論一致。在煙氣擴(kuò)散區(qū)域，隨著高度的下降，煙氣溫度逐漸下降，而在火源區(qū)域，如圖7中的X=0 m所示，由于在下部空間受到火焰熱輻射的影響，在高度3 m以下煙氣溫度呈現(xiàn)上升趨勢(shì)。通過(guò)提取Cn=0.8處溫度的所在高度可得1 MW火災(zāi)規(guī)模時(shí)起火站臺(tái)煙氣層高度為7～7.45 m，未起火站臺(tái)的煙氣層高度為6.6～7.45 m。

圖6 站臺(tái)火災(zāi)煙氣沉降情況(0.5 MW火源)Fig.6 Fire smoke descendent in platform(HRR=0.5 MW)

采用式(1)中的計(jì)算方法對(duì)0.25 MW和0.5 MW規(guī)模火源的煙氣層高度進(jìn)行計(jì)算，圖9為站臺(tái)層煙氣層高度縱向分布情況，煙氣層高度受火源功率的影響較小，在火源斷面處煙氣層高度為7.5 m左右，隨著縱向距離的增加，煙氣層高度呈現(xiàn)下降的趨勢(shì)。這是由于火源斷面處煙氣溫度較高，且下部區(qū)域受到火焰熱輻射，導(dǎo)致煙氣浮力作用較為明顯，難以向下部區(qū)域沉降，煙氣在縱向擴(kuò)散過(guò)程中不斷損失能量并卷吸空氣，溫度不斷降低，浮力作用不斷減弱，煙氣沉降作用逐漸加強(qiáng)。

圖10為未起火站臺(tái)煙氣層高度，該區(qū)域煙氣層縱向變化情況與起火站臺(tái)有所差異，火源斷面處的煙氣層高度較低，而火源斷面東側(cè)和西側(cè)的煙氣層高度呈現(xiàn)上升的趨勢(shì)。這是由于在火災(zāi)過(guò)程中，火源斷面處由起火站臺(tái)橫向擴(kuò)散至未起火站臺(tái)的煙氣質(zhì)量流量較大，而在火源斷面東側(cè)和西側(cè)區(qū)域，起火站臺(tái)的煙氣浮力作用減弱，向未起火站臺(tái)橫向擴(kuò)散的質(zhì)量流量減小，同時(shí)部分煙氣在未起火站臺(tái)上方的自然排煙口排出，導(dǎo)致未起火站臺(tái)遠(yuǎn)離火源斷面區(qū)域的煙氣質(zhì)量流量降低，煙氣層高度較高，在防排煙設(shè)計(jì)中應(yīng)考慮在溫度較高的區(qū)域降低煙氣流量，一方面可限制煙氣縱向擴(kuò)散范圍，另一方面可減弱擴(kuò)散一定距離后煙氣的沉降作用，因此在車站建筑和裝修條件允許的條件下應(yīng)盡可能增大頂部排煙口面積實(shí)現(xiàn)這一排煙優(yōu)化措施。

圖7 起火站臺(tái)8 m頂棚高度下方煙氣溫度豎直分布(4個(gè)油盤)Fig.7 Vertical temperature profile beneath 8 m ceiling in fire platform( 4 fuel pans)

圖8 未起火站臺(tái)8 m頂棚高度下方煙氣溫度豎直分布(4個(gè)油盤)Fig.8 Vertical temperature profile beneath 8 m ceiling in another platform( 4 fuel pans)

圖9 起火站臺(tái)煙氣層高度Fig.9 Smoke layer height in fire platform

圖10 未起火站臺(tái)煙氣層高度Fig.10 Smoke layer height in another platform

2.3 煙氣蔓延時(shí)間

在實(shí)驗(yàn)過(guò)程中，通過(guò)記錄煙氣溫度出現(xiàn)溫升的時(shí)刻可對(duì)站臺(tái)不同部位的煙氣蔓延時(shí)間進(jìn)行分析。圖11和圖12分別為起火站臺(tái)和未起火站臺(tái)煙氣蔓延時(shí)間，可見(jiàn)該參數(shù)隨縱向距離的增加呈線性升高趨勢(shì)，這與史聰靈等[23]在地鐵區(qū)間隧道開(kāi)展的全尺寸火災(zāi)實(shí)驗(yàn)結(jié)果一致，在起火站臺(tái)和未起火站臺(tái)，隨著火源功率由0.25 MW增加至1 MW，煙氣縱向蔓延時(shí)間均為減小趨勢(shì)，煙氣蔓延速度增加，站臺(tái)層0.25 MW規(guī)模火災(zāi)的煙氣蔓延速度為0.33～0.4 m/s，0.5 MW規(guī)模火災(zāi)的煙氣蔓延速度為0.41～0.43 m/s，1 MW規(guī)模火災(zāi)的煙氣蔓延速度為0.45～0.81 m/s，表3為不同火災(zāi)規(guī)模和頂棚位置的煙氣蔓延時(shí)間經(jīng)驗(yàn)公式。

圖11 起火站臺(tái)煙氣擴(kuò)散時(shí)間Fig.11 Smoke spread time in fire platform

圖12 未起火站臺(tái)煙氣擴(kuò)散時(shí)間Fig.12 Smoke spread time in another platform

頂棚位置油盤數(shù)量經(jīng)驗(yàn)公式煙氣蔓延速度/(m·s-1)起火站臺(tái)8 m高度頂棚1t=3.01x0.332t=2.31x0.434t=2.22x0.45未起火站臺(tái)8 m高度頂棚1t=2.52x0.42t=2.42x0.414t=1.23x0.81

3 結(jié)論

1)同站臺(tái)高架換乘車站的大跨度站臺(tái)層發(fā)生火災(zāi)時(shí)，頂棚煙氣溫度的縱向衰減速率隨著火源功率的增加而降低，起火站臺(tái)和未起火站臺(tái)不同頂棚高度下的煙氣最高溫度均呈指數(shù)分布特征。

2)站臺(tái)層不同部位的煙氣層高度受火源位置、頂棚結(jié)構(gòu)和自然排煙的影響，起火站臺(tái)火源附近煙氣浮力作用較強(qiáng)，煙氣層高度較高，隨著縱向距離的增加，煙氣溫度逐漸降低，煙氣層高度逐漸下降, 火災(zāi)危險(xiǎn)性逐漸升高；未起火站臺(tái)火源斷面處的煙氣質(zhì)量流量較大, 煙氣層高度低于起火站臺(tái)，火災(zāi)危險(xiǎn)性高于起火站臺(tái)，隨著縱向距離的增加，煙氣質(zhì)量流量逐漸降低，煙氣層高度逐漸升高。站臺(tái)防排煙設(shè)計(jì)中,在建筑和裝修條件允許的范圍內(nèi)應(yīng)盡可能提高頂部排煙口總面積以降低火場(chǎng)中火源附近及縱向擴(kuò)散的煙氣流量，從而最大程度地保障下部空間人員安全疏散。

3)在0.25～1 MW規(guī)模的火災(zāi)場(chǎng)景下，站臺(tái)層煙氣擴(kuò)散時(shí)間與縱向距離呈線性升高趨勢(shì)，起火站臺(tái)和未起火站臺(tái)的煙氣擴(kuò)散速度為0.33～0.81 m/s。

[1] TSUKAHARA M, KOSHIBA Y, OHTANI H. Effectiveness of downward evacuation in a large-scale subway fire using fire dynamics simulator[J].Tunnelling and Underground Space Technology,2011(26):573-581.

[2] ROH J S , RYOU H S , PARK W H， et al. CFD simulation and assessment of life safety in a subway train fire[J].Tunnelling and Underground Space Technology,2009(24):447-453.

[3] 孟娜. 地鐵車站關(guān)鍵結(jié)合部位火災(zāi)煙氣流動(dòng)特性與控制模式優(yōu)化研究[D].合肥:中國(guó)科學(xué)技術(shù)大學(xué),2014.

[4] 張茜,曹建華,王文倩. 典型地鐵火災(zāi)場(chǎng)景中煙氣蔓延與控制研究[J]. 中國(guó)安全生產(chǎn)科學(xué)技術(shù)， 2011, 7(7):20-25.

ZHANG Qian，CAO Jianhua，WANG Wenqian. Study on smoke propagation and control of a typical fire scenario in the subway [J]. Journal of Safety Science and Technology, 2011, 7(7):20-25.

[5] 何開(kāi)遠(yuǎn),樊洪明,趙耀華,等.島式地鐵站臺(tái)火災(zāi)煙氣運(yùn)動(dòng)的數(shù)值模擬[J].工程熱物理學(xué)報(bào). 2010, 31(2):317-320.

HE Kaiyuan，F(xiàn)AN Hongming，ZHAO Yaohua，et al. Numerical simulation on smoke flow in subway with island-platform and side-platform [J]. Journal of Engineering Thermophysics, 2010, 31(2):317-320.

[6] 陳靜,方正,袁建平.基于空氣幕的多層地鐵車站站臺(tái)火災(zāi)時(shí)的防排煙模式[J].武漢大學(xué)學(xué)報(bào)(工學(xué)版). 2017, 50(2):257-268.

CHEN Jing，F(xiàn)ANG Zheng，YUAN Jianping. Study of smoke control modes of platform fire in multilayer metro station based on air curtain [J]. Engineering Journal of Wuhan University. 2017, 50(2):257-268.

[7] 石郎君,蔣軍成,周汝,等. 高密度人員空間分布對(duì)地鐵火災(zāi)煙氣擴(kuò)散的影響[J].南京工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版)，2017, 39(2): 57-63.

SHI Langjun，JIANG Juncheng，ZHOU Ru，et al. Effects of the high-density spatial distribution of passengers on smoke diffusion in subway fire [J]. Journal of Nanjing Tech University(Natural Science Edition)， 2017, 39(2): 57-63.

[8] 張南燕,唐婕. 火源位置對(duì)大空間建筑火災(zāi)煙氣蔓延影響研究[J]. 武警學(xué)院學(xué)報(bào).2016, 32(2): 16-19.

ZHANG Nanyan，TANG Jie. On the influence of fire source location on the smoke movement in a spacious building fire [J]. Journal of Chinese People’s Armed Police Force Academy， 2016, 32(2): 16-19.

[9] 羅娜. 基于地鐵交錯(cuò)車站的大空間建筑火災(zāi)防排煙技術(shù)研究[D].西安:西安建筑科技大學(xué),2015.

[10] 周志望,周妍靜,王浩波.大空間建筑不同排煙系統(tǒng)作用下的煙氣控制效果研究[J].火災(zāi)科學(xué).2014, 23(3): 182-188.

ZHOU Zhiwang，ZHOU Yanjing，WANG Haobo. Research on the effect of different smoke controlling methods in large space[J]. Fire Safety Science, 2014, 23(3): 182-188.

[11] 顏艷,高平. 大空間建筑自然排煙有效性實(shí)體實(shí)驗(yàn)[J].消防科學(xué)與技術(shù),2015, 34(12): 1583-1586.

YAN Yan，GAO Ping. Entity experiment of validity of natural smoke exhaust in large building [J]. Fire Science and Technology, 2015, 34(12): 1583-1586.

[12] 毛少華. 煙氣中性面的理論模型及實(shí)驗(yàn)研究[D].合肥:中國(guó)科學(xué)技術(shù)大學(xué),2012.

[13] 劉方.中庭火災(zāi)煙氣流動(dòng)與煙氣控制研究[D].重慶:重慶大學(xué),2002.

[14] LI L M, CHENG X D, CUI Y, et al. Estimation of smoke arrival time in tunnel fires [J]. Tunnelling and Underground Space Technology, 2013 (38) : 431-434.

[15] HU L H，HUO R , LI Y Z, et al. Tracking a ceiling jet front for hot smoke tests in tunnels [J]. Journal of Fire Sciences,2007(25): 99-108.

[16] 鐘茂華,劉暢,田向亮，等. 地鐵同站臺(tái)高架換乘車站火災(zāi)全尺寸實(shí)驗(yàn)研究-(1)火災(zāi)場(chǎng)景設(shè)計(jì)[J]. 中國(guó)安全生產(chǎn)科學(xué)技術(shù). 2018,14(3)：10-14.

ZHONG Maohua，LIU Chang，TIAN Xiangliang, et al. Full-scale experimental study on fire in one-platform-interchange elevated metro station-(1) design of fire scenario [J]. Journal of Safety Science and Technology, 2018,14(3)：10-14.

[17] JI J, BI Y B, KONDAPALLI K, et al.. Influence of aspect ratio of tunnel on smoke temperature distribution under ceiling in near field of fire source [J]. Applied Thermal Engineering, 2016(106) : 1094-1102.

[18] HU L H, CHEN L F, TANG W, A global model on temperature profile of buoyant ceiling gas flow in a channel with combining mass and heat loss due to ceiling extraction and longitudinal forced air flow [J]. International Journal of Heat and Mass Transfer, 2014 (79): 885-892.

[19] LIU C, ZHONG M H, SHI C L， et al. Temperature profile of fire-induced smoke in node area of a full-scale mine shaft tunnel under natural ventilation [J].Applied Thermal Engineering, 2017(110):382-389.

[20] NFPA, NFPA92B Guide for Smoke Management Systems in Malls, Atria, and Large Areas[R].National Fire Protection Association, USA, 2009.

[21] ZHONG M H, SHI C L, HE L， et al. Smoke development in full-scale sloped long and large curved tunnel fires under natural ventilation [J]. Applied Thermal Engineering, 2016(108):857-865.

[22] OKA Y, IMAZEKI O.Temperature and velocity distributions of a ceiling jet along an inclined ceiling-Part 1: Approximation with exponential function [J].Fire Safety Journal, 2014(65):41-52.

[23] 史聰靈,鐘茂華,汪良旗,等. 地鐵車站及隧道全尺寸火災(zāi)實(shí)驗(yàn)研究(2)-區(qū)間隧道火災(zāi)[J].中國(guó)安全生產(chǎn)科學(xué)技術(shù). 2012, 8(8):28-34.

SHI Congling，ZHONG Maohua，WANG Liangqi，et al. Investigation of full-scale burning experiments in metro station and tunnel (2)-interval tunnel fires [J]. Journal of Safety Science and Technology, 2012, 8(8):28-34.