提高純鎳帶材強度的方法研究

嚴平 容耀 楊娟麗 牛蓉蓉 王文君 龐洪

摘 要：鎳帶材經完全再結晶熱處理后，表現為強度低，運輸制作過程中易變形，成為深加工一大難題。為了解決此問題，文章首先通過成分調整，研究成分差異對純鎳帶強度的影響，得出結論：通過調整主體成分對鎳帶強度的提高作用甚微。最終采取機械強化方法，可使純鎳帶材強度得到明顯提高。希望通過本課題的研究，開拓純鎳帶在工業制作方面的廣泛應用。

關鍵詞：純鎳帶；主體成分；機械強化；強度

中圖分類號：TG135 文獻標志碼：A 文章編號：2095-2945（2018）19-0127-03

Abstract： After the complete recrystallization heat treatment of nickel strip， its strength is low， and it is easy to deform in the process of transportation and manufacture， so it becomes a difficult problem in deep processing. In order to solve this problem， the influence of composition difference on the strength of pure nickel belt is studied by adjusting the composition， and it is concluded that the main component has little effect on the improvement of the strength of nickel belt by adjusting the main component. Finally， the strength of pure nickel strip can be improved obviously by mechanical strengthening method. It is hoped that the application of pure nickel belt in industrial production will be developed through the research of this subject.

Keywords： pure nickel belt； main component； mechanical strengthening； strength

1 概述

隨著國內帶材生產設備、生產能力的完善，寬幅純鎳帶的生產逐漸打破了長期依賴進口的局面，完全實現國產化。目前寶鈦集團生產的寬幅鎳帶產品，自開發成功以來，已批量應用于化工行業，目前年供貨量已達到50t以上，通過鎳帶應用的逐步推廣，年供貨能力可達到500t。

除化工應用外，純鎳帶還應用于電池行業、電子產業、手提電腦、手機、無繩電動工具、電動自行車、電動助力車、儀器儀表、電訊、電真空、特種燈泡等。

為滿足行業應用，針對大部分產品，要求完全再結晶熱處理后使用，由于材質特性，該產品的再結晶溫度點非常敏感[1，2]，再結晶溫度之前，還處于冷硬態纖維狀組織，再結晶溫度點之后，強度迅速下降，塑形提升，表現為再結晶等軸狀組織。這對于需要再結晶處理后進行機加工的產品，無疑提出挑戰，如何既保證完全再結晶熱處理，同時還要保證足夠的強度以適應后續加工。首先考慮改善成分，從源頭進行調整，便成為本文研究的出發點。

2 實驗材料

2.1 首先選取同一使用商提供的進口1.0mm純鎳帶材，對比寶鈦和進口純鎳帶主體化學成分（圖1）、力學性能（圖2）。

通過圖1化學成分的對比，寶鈦純鎳帶與進口純鎳帶，相同牌號，主體化學成分差異極大，進口純鎳帶主體化學成分整體偏高，Mn%含量是寶鈦純鎳帶的110倍，Fe%含量是寶鈦純鎳帶的10倍，Si%含量是寶鈦純鎳帶的13倍。這樣的成分差異，必然導致性能指標的極大差異。

再經過圖2對力學性能的對比分析，進口純鎳帶抗拉強度是寶鈦純鎳帶的1.2倍，屈服強度是寶鈦純鎳帶的2.1倍，延伸率接近一致。

通過對比發現，進口純鎳帶由于其成分較高，在保持與寶鈦純鎳帶相近的延伸率情況下，強度提高，在保證成形的情況下，有利于搬運加工。

2.2 通過4組爐號成分調整，檢測完全再結晶熱處理后，對純鎳帶力學性能的影響

主體化學成分對比見表1：

上述4組爐號的純鎳錠，經過同樣的鍛造、軋制工藝，均生產至1.0mm，進行650℃/1h再結晶熱處理試驗，測試其橫向力學性能，結果見表2，取平均值作圖3。

從圖3可以看出，純鎳帶經650℃/1h熱處理后，抗拉強度平均值趨于平穩，平均值在374～393MPa范圍內，差值為19MPa；爐號A、B屈服強度平均值相當，爐號C、D屈服強度平均值相當。爐號A、B屈服強度平均值比爐號C、D屈服強度平均值高28MPa。延伸率在42～48%范圍內。

對照表1和圖3可以看出，調整不同的Mn和Fe含量后，力學性能變化不大。因此可以得出，通過調整主體成分改善純鎳帶力學性能的手段是有限的，還需要進一步研究其他強化手段。

2.3 采取機械強化手段，選取爐號A成品，進行純鎳帶材強度方法研究

2.3.1 冷軋平整[3]

650℃/1h退火后鎳帶卷已發生完全再結晶，經過3%、6%、9%冷軋變形量平整后，屈服強度明顯提高，但當變形量達到9%時，縱橫向組織開始趨于纖維狀（表3），不利于成形。因此，通過冷軋平整手段提高純鎳帶卷強度，是可行的，但變形量需要控制在9%以內。

2.3.2 機械矯直

根據2.3.1思路，冷軋平整后純鎳帶卷屈服強度提高明顯，但操作控制難度大，而且需要增加后續處理工藝，表面質量降級。因此希望通過簡易機械矯直的手段也達到同樣的效果（表4）。

通過表4試驗結果發現：簡便易于操作的機械矯直，同樣可以達到冷軋平整對帶材強度提升的同等效果。這樣的處理方式，更便于后期操作控制，可根據產品不同的使用用途，選擇不同的矯直次數，達到需求強度的純鎳帶材。

3 結束語

（1）通過調整主體成分研究，鎳帶力學性能的提高作用甚微。

（2）通過冷軋平整方法研究，提高純鎳帶強度是可行的，變形量需控制在9%以內。

（3）通過簡單易行的機械矯直方法研究，同樣可以達到冷軋平整對帶材強度提升的同等效果。

參考文獻：

[1]牛蓉蓉，楊娟麗，王文君.純鎳帶材卷式退火熱處理制度研究[J].科技創新與應用，2017（14）.

[2]楊娟麗，牛蓉蓉，龐洪，鎳帶整卷退火均勻性研究[J].科技創新與應用，2017（15）.

[3]李有華，王紅武.冷軋變形量對純鎳板材力學性能和顯微組織的影響[J].科技創新與應用，2015（2）.