SSC900分級破碎機在國投塔山選煤廠的應用

李 朋

(1.中煤科工集團唐山研究院有限公司，河北 唐山 063012；2. 河北省煤炭洗選工程技術研究中心，河北 唐山 063012)

國投塔山選煤廠是一座礦井型動力煤選煤廠，設計能力為5 Mt/a。設計工藝為全粒級原煤進入分級破碎機，破碎產物采用φ13 mm的脫泥篩脫泥，200～13 mm粒級塊煤采用淺槽重介分選機分選，淺槽精煤采用脫介篩脫介脫水，其產物被破碎至<50 mm，成為精煤產品；淺槽矸石采用脫介篩脫介脫水，其產物成為矸石產品[1-3]。

該選煤廠采用分級破碎機對全粒級原煤破碎，要求入料粒級在300～0 mm之間(含5%的超粒物料，最大粒度為500 mm)，出料粒度不大于150 mm，設備處理能力為1 200 t/h。原來選用的是FP75150分級破碎機，齒輥直徑為750 mm，齒輥長度為1 500 mm，電機功率為2×160 kW。該破碎機在現(xiàn)場使用效果較差，處理能力不足，極易出現(xiàn)堵料問題；此外，破碎齒輥磨損嚴重，甚至頻繁斷齒，嚴重影響正常生產。

1 生產現(xiàn)狀

生產實踐發(fā)現(xiàn)：FP75150分級破碎機入料中>400 mm粒級物料很多，甚至存在>800 mm的矸石。在入料量超過750 t/h時，入料溜槽容易被堵塞；破碎機的齒牙磨損嚴重，且破碎腔內存在破碎死角，部分大塊矸石無法被破碎；當大塊矸石在破碎腔內積聚時，不但容易堵塞破碎腔，而且致使齒牙磨損加劇，進而影響設備處理能力和破碎效果。

破碎機入料主要來自2號煤層和5(3-5)號煤層，煤炭賦存條件復雜，且質量較差。煤層偽頂巖性為炭質泥巖、砂質泥巖，直接頂主要為高嶺質泥巖和粉砂巖、砂質泥巖；頂板穩(wěn)定性差，易冒落，并伴有火成巖；老頂以砂礫巖、粗砂巖為主，局部為中細砂巖，砂巖膠結致密；底板巖性為粉砂巖、高嶺質泥巖、砂質泥巖等。破碎機入料中>50 mm粒級矸石的含量達到58%，>400 mm粒級物料多為矸石，還含有其他巖石。由于原破碎機的設計出料粒度為350 mm，在長期磨損下，實際超粒物料偏多，很多超粒物料升井后進入下一作業(yè)流程。

通過調查分析，認為原分級破碎機破碎效果較差的主要原因包括四個方面：

(1)由于入料粒度較大，而齒輥直徑僅為750 mm，其對大塊物料的嚙入能力較差，導致大塊物料長時間在齒輥表面打轉而無法被破碎，破碎腔內極易出現(xiàn)積料，且過粉碎物的含量大大增加，給煤泥水處理系統(tǒng)帶來很大壓力[4]。

(2)生產系統(tǒng)要求的處理量為1 200 t/h，而原分級破碎機的齒輥長度僅為1 500 mm，其明顯偏短，設備處理能力明顯不足，故其入料量在750 t/h以上時經常堵塞破碎腔。

(3)入料煤質較差，其中矸石含量達到58%，且多為火成巖、高嶺巖等堅硬物料，對破碎齒的鑄造質量和綜合力學性能要求很高；否則，極易出現(xiàn)齒輥磨損過快，甚至齒盤斷裂等嚴重事故。通過原破碎機的齒盤斷口(圖1)可以看到，斷裂處鑄造晶粒粗大，存在明顯的鑄造缺陷[5]。

圖1 齒盤斷口

(4)破碎齒設計不合理，其對物料的破碎以擠壓為主。在破碎腔內物料通過空間有限，高硬度物料對破碎齒產生的交變載荷較大，容易引起破碎齒的疲勞斷裂。此外，由于破碎齒的鑄造材料較差，事故后果更加嚴重。

綜合分析，由于原分級破碎機選型過小，齒型設計不合理，鑄造材料較差，無法滿足現(xiàn)場破碎作業(yè)要求。經過反復論證，該選煤廠決定依據(jù)實際工況對原破碎機進行更換，采用SSC900分級破碎機替換原破碎機，以保證選煤系統(tǒng)可靠運行。

2 SSC900分級破碎機

2.1 結構與工作原理

SSC900分級破碎機(圖2)采用雙電機驅動，電機、偶合器、減速機傳動系統(tǒng)與齒輥之間采用聯(lián)軸器傳遞扭矩，傳動系統(tǒng)與破碎齒輥分別通過地腳螺栓聯(lián)接在機架上，每套齒輥沿軸向布置一定數(shù)量的破碎齒環(huán)[6]。通過平行安裝的兩套齒輥旋轉對大塊物料進行破碎，兩套破碎齒輥為分級破碎機的核心工作部件。

1—電機；2—偶合器；3—減速機；4—聯(lián)軸器；5—齒輥

SSC900分級破碎機依據(jù)剪切破碎原理設計，充分利用巖礦的抗壓強度遠高于抗剪強度和抗拉強度的特性，使巖礦內部的節(jié)理與裂紋等缺陷在剪切作用下發(fā)生滑移，從而起到破碎作用。通過破碎齒輥的特殊齒型設計與布置，使其像一個旋轉的格篩對混合物料進行選擇性破碎，小于要求粒度的物料直接通過而無需破碎，僅對大于要求粒度的物料進行破碎[7]。

2.2 技術特點

(1)齒輥直徑為920 mm，長度為2 500 mm，其對物料的嚙合能力增強，能夠實現(xiàn)物料的一次性破碎，進而降低物料粉碎幾率和齒輥磨損，并保證設備處理能力達到1 200 t/h。

(2)破碎齒輥采用整體齒盤式結構，加工工藝較為簡單，性能穩(wěn)定可靠，維護工作量小，適合矸石多、硬度高、處理量大的作業(yè)要求。

(3)破碎齒盤材料選用中碳貝氏體耐磨鋼，并配合以離心鑄造工藝，補縮條件更好，鑄件組織更加致密，力學性能更強[8-10]，能夠滿足現(xiàn)場的作業(yè)要求。

(4)齒型依據(jù)剪切破碎原理設計，在保證出料粒度合格的前提下，破碎齒的齒前空間增大，能夠實現(xiàn)物料的選擇性點接觸式破碎，這樣既可降低破碎能耗，又可極大地提高設備處理能力，還可減小破碎齒的磨損[11]。

此外，針對現(xiàn)場的惡劣工況，對SSC900分級破碎機的結構進行了改進。SSC900分級破碎機的軸承座蓋與破碎機腔體采用分離式設計，能夠實現(xiàn)靈活拆裝，方便工人檢修，且主軸承遠離破碎腔，能夠有效避免粉塵污染，極大地提高了設備運轉的可靠性。

2.3 技術參數(shù)

SSC900分級破碎機的主要技術參數(shù)如下：

入料粒級/mm

≤500

出料粒級/mm

≤150

處理能力/(t·h-1)

1 200

破碎強度/MPa

≤200

齒輥直徑/mm

920

齒輥長度/mm

2 500

裝機功率/kW

2×200

供電電壓/V

660

3 應用效果

自SSC900分級破碎機運行以來，從未出現(xiàn)過運行故障，其具有較高的可靠性；設備的處理能力瞬時可達1 500 t/h，完全滿足生產系統(tǒng)1 200 t/h的能力要求。為了驗證實際破碎效果，在破碎機運行正常的情況下，在生產現(xiàn)場采樣、分析，進而得到原煤破碎前后的粒度組成(表1)和粒度曲線(圖3)。

表1 破碎機的入料與出料粒度組成

圖3 原煤破碎粒度曲線

通過表1、圖3可得，該破碎機的破碎效率為96.49%，破碎效果良好。此外，其出料粒度符合工藝要求，超粒物料僅占3.51%，且超粒物料基本成片狀或條狀，不影響后續(xù)處理效果。

4 結語

SSC900分級破碎機在國投塔山選煤廠投入運行后，一年多的生產實踐表明：其處理能力大，齒輥磨損小，破碎能耗低，完全滿足生產需要。在分級破碎機的選型過程中，要仔細了解現(xiàn)場工況，包括物料性質、物料組成、入料粒級、出料粒級、處理量等，只有做到量體裁衣式的按需設計，才能完全滿足現(xiàn)場的實際需求。

參考文獻：

[1] 李海華.國投塔山選煤廠塊煤排矸工藝系統(tǒng)改擴建的可行性[J].選煤技術，2015(5)：74-76.

[2] 歐澤深，張文軍.重介質選煤技術[M]．徐州：中國礦業(yè)大學出版社，2006.

[3] 謝廣元.選礦學[M]．徐州：中國礦業(yè)大學出版社，2005.

[4] 李 朋.井下單驅動分級破碎機的研制與應用[J]．煤炭工程，2014(4): 132-133，136.

[5] 何 力，金志浩，盧錦德. 合金化奧氏體錳鋼的研究[J]. 機械工程材料，2000，24(2)：22-27.

[6] 李 朋.中碎齒輥破碎機在露天礦的應用[J]．礦山機械，2016，44(11):42-44

[7] 康國瑞，邱長貴，李 朋.新型分級破碎機在章村選煤廠的應用[J].煤質技術，2008(3)：64-66.

[8] 卓榮明.分級破碎機整體破碎齒的組合鑄造新工藝 [J]. 熱加工工藝，2013，42(23)：216-217，219.

[9] 趙運才，唐果寧．采煤機截齒齒體材料及工藝分析[J]．礦山機械，1999，27(12)：22-23．

[10] 張澤磊，楊 剛，楊 屹.離心鑄造研究現(xiàn)狀[J]．鑄造技術，2010，31(11):1517-1520.

[11] 潘永泰,王兆申,王務平,等. 1 200 t/h 超大處理能力分級破碎設備的開發(fā)前景及研究[J]. 選煤技術，2001(6)：15-18.