地下連續墻扭轉侵界結構修復措施

陳利明（上海市基礎工程集團有限公司，上海 200433）

1 地下連續墻施工常見問題及處理方法

地下連續墻雖然已在我國當前的建筑領域中得到廣泛應用，但在軟土地基施工中經常會發生滲漏、夾泥等情況。發生這些情況的原因有很多，采取的修復措施也不同，具體如下。

（1）有些是由地質情況不佳產生的。如新白廣城際鐵路白云機場 T2 車站連續墻施工中[1]，出現了地下連續墻接縫處滲漏。針對不同滲漏情況，采取在基坑外側，兩幅墻的接縫處，施打高壓旋噴止水樁的修復措施；對于因場地限制等原因而無法進行高壓旋噴樁施工的情況，采用鉆孔、預埋注漿管、高壓注漿的方式進行處理。

（2）有些是由施工管理不當造成的。如某地鐵車站深基坑地下連續墻施工中[2]，地下連續墻接縫處存在夾泥的情況。針對不同的接縫處，采取了高壓旋噴樁及袖閥管雙液注漿處理等方法，具有較好的效果。

（3）有些是由多種因素綜合造成的。如秦皇島港煤碼頭五期工程在開挖時發現嚴重的地下連續墻滲漏情況[3]，經過分析認為是因新舊地下連續墻混凝土澆注間隔時間長，而由于施工工藝不同，地下連續墻開挖時接頭應力應變發生突變，導致地下連續墻接頭出現裂隙而滲水的問題。因此，采用了兩種堵漏方案：①在地下連續墻內側隨其向下開挖逐層用水不漏進行堵漏；②在地下連續墻外側采用水泥壓漿堵漏加固。實踐證明兩種方案堵漏效果良好。

本文以上海某越江隧道明挖段地下連續墻扭轉侵界為例，分析出現扭轉侵界的原因并提出修復處理措施。

2 侵界地下連續墻相關情況

2.1 侵界地下連續墻設計及施工情況

發生侵界情況地下連續墻厚為 1 m，墻寬為6 m，墻深為 33.3 m，開挖深度約 20.5 m，共布置 5 道支撐，第1、第4道為鋼筋混凝土支撐，第2、第3、第5道為Ф609 mm 鋼支撐。地下連續墻接頭全部采用雌雄接頭，設計采用墻底注漿減少沉降，設三軸攪拌加固，減少成槽對周邊環境影響。

本工程地下連續墻內部結構采用疊合墻設計，上下為兩層，主要結構包含底板、下層內襯墻、中板、上層內襯墻、頂板。這項地下連續墻施工開始于 2016年1月12日，或槽共分三抓，成槽時泥漿密度為 1.06 g/cm3，鋼筋籠重量為 35.7 t，起吊時間為 2016年1月13日下午 14 點 10分，8 吊點起吊，混凝土澆筑結束于 2016年1月13日，沖盈系數為 1.0，共澆筑 195 m3混凝土。

2.2 侵界情況

該處基坑于 2016年4月30日開挖，開挖至第4 道混凝土支撐時，發現該地下連續墻偏移有達 12 cm 侵界扭轉，開挖至底后發現最大扭轉偏移為 20 cm。地下連續墻結構完好，無漏水等情況。

3 處理方案

鑒于該地下連續墻開挖后情況較為穩定，為保證內部建筑結構空間不受影響，對侵界地下連續墻混凝土進行鑿除，并對鑿除部分地下連續墻進行補強。總體方案如下：①在基坑外側施工鉆孔灌注樁，以加強結構的剛度；②在地下連續墻與灌注樁之間施工高壓旋噴樁，以防后續施工中可能有漏水情況發生；③將侵界地下連續墻鑿除，使后續內部結構空間不受影響；④鑿除部分地下連續墻，進行植筋，使內部結構的剛度得以加強；⑤原有底板結構拆分為兩塊，先后施工，增設施工縫，以及時補充水平支撐力，保證施工時的穩定。處理方案流程見圖1。

圖1 處理方案流程圖

3.1 坑外處理注意點

在地下連續墻與灌注樁之間施工高壓旋噴樁時，為保證已有地下連續墻不受再次損壞，三重管高壓旋噴樁壓力控制設置如下：施工中氣壓應不小于 0.8 MPa，水泥漿液流壓力宜大于 25 MPa，旋噴提升速度 15～25 cm/min。高壓旋噴樁水灰比為 1∶1，參量為 25%，深度為 26 m，頂標高為+3.5 m。地下連續墻侵界內襯加強平面布置如圖2所示。

3.2 坑內處理注意點

（1）在坑外補樁強度未達到設計強度要求前，先對未侵界部分結構進行施工，對該塊結構板增設一條施工縫。待坑外補樁強度達到設計強度后，先對底板范圍內侵界地下連續墻進行混凝土鑿除，鑿除厚度應確保襯墻厚度不小于 30 cm。注意在地下連續墻鑿除過程中盡量保留地下連續墻縱向鋼筋及預埋接駁器。

（2）待底板混凝土強度達到設計強度，同時將第5 道鋼支撐拆除后，往上鑿除侵界地下連續墻至中板位置，同樣需確保襯墻厚度不小于30 cm。

（3）侵界范圍內襯墻配筋變更采用4組HRB 400級Φ32 mm×300 mm 鋼筋。注意在侵界范圍內襯墻鋼筋采用單排鋼筋網片，鋼筋網片配筋同地下連續墻開挖面配筋，底板配筋不做調整。確保內襯鋼筋及地下連續墻鋼筋錨入底板和頂板內。

4 結 語

為了使地下連續墻施工時保持建筑結構的原有功能，并使后續結構施工有序高效地運行，針對地下連續墻扭轉侵界及周邊情況，采取一系列結構修復措施。這些有針對性的施工修復處理方式，給地下連續墻侵界的處理積累了經驗，具有一定參考價值。