猴子巖水輪發電機選型計算與性能分析

劉新天，喬照威

?

猴子巖水輪發電機選型計算與性能分析

劉新天，喬照威

（哈爾濱電機廠有限責任公司，哈爾濱 150040）

猴子巖水電站是大渡河干流水電規劃22級開發方案的第9個梯級電站，本文重點對其發電機主要電磁參數如主要尺寸、支路數、槽電流、槽數和電負荷等參數的選型進行分析，對發電機的幾個關鍵性能指標如電壓波形畸變系數、阻尼繞組溫升、線棒換位、誤同期并網、端部電動力、及短路電流等進行計算分析。

水輪發電機；電磁；性能分析；選型計算

0 前言

猴子巖水電站位于四川省甘孜藏族自治州康定縣境內，是大渡河干流水電規劃22級開發方案的第9個梯級電站。電站裝有4臺425MW水輪發電機組，總裝機1700MW，水輪發電機額定功率425MW，額定轉速125r/min，屬大型水輪發電機，工程建設以發電為主。為保證猴子巖水輪發電機主要性能指標，本文主要從電磁方案的選型和主要性能的分析計算出發，對發電機主要電磁參數如主要尺寸、支路數、槽電流、槽數和電負荷等參數的選型進行分析，對發電機的幾個關鍵性能指標如電壓波形畸變系數、阻尼繞組溫升、線棒換位、誤同期并網、端部電動力及短路電流等進行計算分析。

1 方案選擇與主要電磁參數

1.1 額定值

猴子巖水輪發電機需按以下基本參數進行方案選型計算：

額定容量/功率：472.22MVA/425MW

額定電壓：18kV

額定功率因數：0.9（滯后）

額定頻率：50Hz

相數：3

額定轉速：125r/min

飛逸轉速：250r/min

2：105000t·m2

1.2 方案選擇

1.2.1 主要尺寸確定

電機的主要尺寸是指定子鐵心內徑D（或極距τ）及鐵心長度l，選擇和確定D和l時應考慮下列問題：

（1）電負荷和磁負荷應在合理的取值范圍內，并使X、X2等參數滿足要求；

（2）選擇的主要尺寸應使轉子磁軛在正常的寬度和允許應力下，自然滿足所要求的2值；

（3）由主要尺寸所決定的定子和轉子等大部件的尺寸應滿足運輸條件的要求；

（4）滿足發電機本身通風冷卻的要求；

（5）機組總體結構布置合理。

鐵心內徑和長度與額定容量及額定轉速有下述關系：

式中：S——額定容量，kVA；

D——鐵心內徑，m；

l——鐵心長度，m；

n——額定轉速，r/min；

——利用系數，(kVA·m3·r)/min；

——常數，=1.35×10-6；

——定子電負荷，A/cm；

B——氣隙磁密，G。

綜合考慮，猴子巖發電機的定子鐵心內徑為12550mm，鐵心長度為2750 mm。

1.2.2 支路數與槽電流

對于48個磁極的水輪發電機，為滿足繞組完全對稱的條件，可選的支路數包括1、2、3、4、6、8、12、24、48，發電機額定功率為425MW，額定電壓為18kV，對應不同支路數時的支路電流與槽電流見表1。

表1 不同支路數對應的支路電流與槽電流

對于425MW的水輪發電機，采用全空冷方案時槽電流最好控制在5000~6000A左右，因此，最優的支路數為6，此時槽電流為5050A。

1.2.3 電負荷與定子槽數的選擇

電負荷是水輪發電機的主要技術、經濟參數之一，它對發電機的主要尺寸、電抗和繞組溫度等有直接影響。為控制電機的主要尺寸，必須盡量提高電機的利用系數，其表達式為：

值的大小決定了定子內圓單位表面積所產生的繞組銅損的大小，因而直接影響溫升和效率的高低。在定子鐵心內徑確定的前提下，選擇不同的槽數可決定不同的值，發電機定子槽數與電負荷的對應關系見表2。

表2 定子槽數與電負荷對應關系

對于425MW等級的全空冷水輪發電機，電負荷一般選取在800~850A/cmm左右，可以獲得合理的利用系數。另外，從控制熱負荷、運行穩定域寬考慮，選擇648槽方案是比較適宜的。

1.3 主要電磁參數

發電機主要電磁設計參數見表3。

表3 主要電磁設計參數

2 主要性能指標

2.1 電壓波形畸變系數分析計算

應用運動網格時變電磁場有限元對猴子巖發電機的空載線電壓全諧波進行計算，結果如下：

空載線電壓全諧波因數：0.267%。

空載磁場分布如圖1所示。

圖1 空載磁場分布

2.2 阻尼繞組穩態和瞬態特性分析計算

應用專用軟件程序對猴子巖發電機的阻尼系統進行全面分析計算。分析計算表明，對應額定容量長期不對稱負荷運行工況，當負序電流的標么值為9%時，阻尼繞組的最高溫升和溫度值分別為35.1K和88.1℃。

在瞬態短路工況，阻尼系統的負荷能力按22≥40考慮，對應額定容量相間不對稱突然短路的最高溫升和溫度值分別為56.4K和109.4℃；單相對地不對稱突然短路的最高溫升和溫度值分別為51.4K和104.4℃。

在長期不對稱負荷和突然不對稱短路工況下，猴子巖發電機的阻尼繞組溫升計算值在運行實踐和經驗范圍內，并具有一定的裕度，滿足安全可靠運行要求。

2.3 定子線棒特殊換位分析計算

通常水輪發電機有3種換位方式：360°換位、不完全換位和空換位。為使定子繞組中環流引起的熱損耗和發熱量最小，以減小股線在槽部漏磁場中不同位置產生環流引起的附加損耗和股線間溫差，應用電磁場有限元程序對不同的換位方式進行分析計算并計及集膚效應和電流密度的變化。結果表明，定子線棒采用的最佳換位方式為330.97°不完全換位。

2.4 發電機誤同期并網分析計算

應用仿真軟件程序對發電機120°和180°誤同期并網時的U、V、W三相電流及電磁轉矩瞬態過程進行全面分析計算，并計及發電機和水輪機機械系統及飽和的影響。計算結果見表4。

表4 誤同期并網計算結果

2.5 定子繞組端部電動力分析計算

應用計算軟件對7種工況的定子繞組端部電動力進行分析計算，詳見表5。從表5可知，180o誤同期工況定子繞組端部承受的電動力最大。端部固定結構據此進行設計和核算，以滿足機組安全可靠穩定運行要求。

表5 定子繞組端部電動力計算結果

2.6 短路電流分析計算

應用專用計算軟件對發電機突然短路電流進行計算，同時考慮參數飽和的影響。額定容量對應短路電流各分量在不同時刻的計算值見表6及圖2。

表6 額定容量對應短路電流分量計算值 kA

圖2 三相突然短路電流隨時間變化曲線

3 結論

發電機的容量、電壓、支路數及槽電流等參數的合理選擇和匹配，表明猴子巖發電機的計算結果完全在設計制造運行經驗范圍內。通過對發電機相關電氣特性進行全面分析和計算，猴子巖發電機能夠真正實現技術一流、運行安全可靠、穩定域寬、功率裕度大、易于調節及維護檢修和操作的綜合目標。目前4臺均已發電，運行良好。

[1] 白延年. 水輪發電機設計與計算（第二章電磁設計）[M]. 機械工業出版社, 1982.

[2] 李發海. 電機學(第四章同步電機)M. 科學出版社, 2001.

[3] 廉濤. 利用等效電路法計算水輪發電機定子繞組端部電動力[J]. 大電機技術, 2007(6).

[4] 胡剛, 等. 大型發電機定子繞組端部電動力三維有限元計算[J]. 大電機技術, 2013(2).

[5] 李金香, 等. 超高壓發電機短路特性和參數計算[J]. 大電機技術, 2008(6).

[6] 周波, 等. 溪洛渡電站水輪發電機設計[J] 上海大中型電機, 2016(1).

[7] 林雪成, 等. 阿海水電站水輪發電機設計[J]. 大電機技術, 2009(9).

[8] 林雪成. 錦屏一級水輪發電機電磁計算與設計難度分析[J]. 大電機技術, 2014(8).

Design and Analysis for Model Selection of Houziyan Hydro-generator

LIU Xintian, QIAOZhaowei

(Harbin Electric Machinery Company Limited, Harbin 150040, China)

Houziyan hydro-power station is the 9th station located in Dadu River. The main electromagnetic parameters, such as main dimension, parallel number, slot current, slot number and linear current density, etc. are determined, and the key technical indexes, such as THD, temperature rise of damp bar, transposition of stator bar, out-of-phase shunting, electrical force, and short-circuit current, etc. are analyzed.

hydro-generator; electromagnetics; performance analysis; calculation for model selection

TM312.1

A

1000-3983(2018)02-0045-03

2016-12-20

劉新天（1961-），1982年7月畢業于哈爾濱電工學院電機專業，長期從事水輪發電機設計工作，高級工程師。