電加熱稠油井井筒降粘

詹曉東+彭浦+高長霞

摘要：復合型稠油助產劑，原油與水形成O/W型乳化體系，使期間形成水膜與水膜之間的摩擦，達到降低粘度，降低粘阻，達到提高采收率的目的。

關鍵詞：井筒降粘 復合型乳化體系 潤濕性反轉、減阻

一、引言

我國稠油油田資源豐富、分布廣。而我國常規的采油方法已經很成熟，而油田增產就得采用非常規的方法開采。特別是對稠油的開采，稠油一般含瀝青質、膠質多，是造成原油粘度高的根本原因。采油注蒸汽開采以降低粘度，但是到井筒時，由于溫度下降，粘度增高，就不易能過井下泵設備抽到地面，由于粘度增高，油井負荷增大，地面設備易損壞，因此影響油井的產量。本文主要是采用復合型乳化降粘體系來降低井筒的原油粘度，提高流度，達到提高產量的目的。

二、理論依據

井筒降粘助稠油舉升：勝利油田位于山東省東營市河口區與東營市利津縣之間，構造位置位于東營凹陷南斜坡斷鼻帶北部，處于汀羅鎮、六合鄉的交匯處。羅36區塊位于勝利油田的北部。該區塊含油面積廣，地質儲量1787萬噸，是含油層系多、油稠、出砂嚴重、油水關系復雜的普通稠油油藏。

羅36油區的最大特色即為全國有名的油稠，現在主要以電加熱的方式開采，特稠油井輔以電加熱系統，改善原油在井筒的流動性，但能耗十分巨大。為了驗證降粘劑在井筒降粘方面的實際使用效果，探索最合理的加藥劑方式及藥劑用量，我們選擇了羅36-13井作為試驗井，通過全面對比該井使用藥劑前后的液量、工況及能耗，考察該降粘劑在稠油井降粘方面的使用性能。

1.試驗井：C13-P60。該井于2012.2月轉抽開，目前生產層為孔店，油層深度為1543.38-1830.35m。機型為600皮帶機，電機為22kW普通電機，采用智能中頻電加熱系統。

2.工藝原理：

在復合型稠油助產劑的作用下，原油與水形成O/W型乳化體系，使稠油在舉升過程中，把原油流動時油膜與油膜之間的摩擦變為水膜與水膜之間的摩擦，粘度和摩擦阻力將會大幅度降低；同時，在藥劑的作用下，會產生潤濕降阻作用，破壞油管或抽油桿表面的稠油膜，使其表面潤濕性反轉變為親水性，形成連續的水膜，減小舉升及抽吸過程中原油流動的阻力，來達到降粘減阻的目的。

3.試驗方法及步驟：

將本降粘藥與水（摻水）混合成為一定濃度的藥劑溶液，在油套環空注入井下；藥劑溶液與稠油及水混合后，再被泵吸入排出，送至井口。由于藥劑溶液、水已經與稠油在泵的作用下，充分混合，形成了一個相對穩定的o/w乳化體系，使稠油在舉升過程中的粘度大大降低，因而使得阻力減小，產量增加。

將復合型稠油助產劑加入藥劑槽中，定量泵將其定量加入到油套環空中；該泵可精確控制藥劑的加入量，試驗中應隨工藝情況調整藥劑的注入量；站外來的用于原油輸送的熱水，分出一個支路，經熱水表計量后，也一同進入環空。進入的熱水、藥劑與地層滲流出的油水，一同進入到抽油機泵中，在泵的作用下，充分混合，即可形成粘度較低的乳化體系，被舉升至地面。

第一階段：2012.5.5日開始加藥劑，加劑方式為24小時不間斷式從井筒滴入，藥劑量為采液量的1.0%，熱水的加入量按藥劑量的3 倍，加入藥劑為期兩周，密切跟蹤該井液量、工況、電機電流變化。

第二階段：降低該井參數，逐步下調電加熱電流，密切觀察該井液量、工況、電機電流以及生產情況，防止出現光桿緩下。

第三階段：將電加熱電流降至維持正常生產的最低值并視油井生產狀況論證停止電加熱的可行性，持續跟蹤觀察至試驗結束。

4.試驗過程

（1）2012.5.5日開始加藥劑，加劑方式為24小時不間斷式從井筒滴入，至5.10日該井的液量由5.3日的14.9t/d升至27.0t/d，增加近一倍，含水由又62.5%升至64.1%，變化不明顯，而工況明顯變好，由之前的嚴重供液不足轉為輕微工業不足。

（2）5.11日上午該井量化25.8t/d，含水64.5%；下午量油不出，憋壓不起，測功圖顯示為嚴重供液不足。 5.11日晚反洗井后憋壓正常，5.12日液化28.2t/d，功圖均基本正常。此后幾天液量在14.1t/d至28.5t/d，變化比較大。

（3）5.18日該井再度不出，中午調參，由之前的1.5次/分下調至1次/分，5.19日至5.23日液量在14.4至17.7之間，較為穩定，含水也一直在65%左右，工圖為輕微供液不足。

（4）鑒于該井生產情況已趨于穩定，5.21日該井電加熱電流由之前的80A下調至60A，液量及工況無明顯變化，計劃繼續下調電加熱電流。

5.階段性試驗結果：

而對比該井加藥機前后的電機電流，呈緩慢的下降趨勢

6.試驗結論

（1）該井加降粘劑后初期液量增加近一倍，在下調參數后液量仍能達到調參前的液量，效果顯著。對于高粘度稠油井使用該降粘劑改善原油在井筒的流動性，增加產量及減少電加熱電量的方法是可行有效的。

（2）實驗的第二階段，該井電加熱的日電量由之前的730 kW·h降至550 kW·h，而這只是降低電加熱電流的第一步，還擁有較大的下調潛力。

（3）該井在試驗階段兩次量化不出，主要是因為井筒加入降粘劑后油套環空的原油與水及降粘劑形成流動性好的乳化體系，并被迅速吸入泵筒，導致該井嚴重供液不足而反復不出，在下調參數后，此問題得以解決。至實驗的最后階段，該井液量極不穩定且間歇性出液，對比本周期及前兩個周期我們可找到答案：

綜合對比該井實驗前的生產狀況及近況，我們可發現C13-P60的地層供液能力較之前已明顯下降，而對比前兩個周期同期累液情況，我們可初步判斷該井已到周期中后期，該井也于7月進入第六周期。

7、建議使用方法：

盡管該實驗未達到預期效果，但還是給予我們很多有益的啟示：

（1）該稠油助產劑如果在供液能力更好的稠油井使用在增產方面的前景相當樂觀，推薦在供液能力較好的井如轉抽前期，沉沒度在300-500m，使用該降粘劑能取得更好的應用效果；

（2）推薦在蒸汽吞吐過程中的注蒸汽階段加入該降粘劑，運用蒸汽攜帶降粘劑的方法使降粘劑進入地層，充分降低原油粘度，增加原油流動性。

參考文獻：

[1]萬仁溥主編.采油工程手冊.北京.石油工業出版社，2000 .

[2]鄒艷霞主編.采油工藝技術.北京.石油工業出版社，2006.endprint