高強(qiáng)度管線鋼焊接性影響因素分析

鄭梗梗，徐學(xué)利，王洪鐸

（西安石油大學(xué) 材料科學(xué)與工程學(xué)院，西安710065）

高強(qiáng)度管線鋼焊接性影響因素分析

鄭梗梗，徐學(xué)利，王洪鐸

（西安石油大學(xué) 材料科學(xué)與工程學(xué)院，西安710065）

為了使X80～X120高強(qiáng)度管線鋼焊接時(shí)獲得高強(qiáng)韌性焊接接頭，避免產(chǎn)生冷裂紋及熱影響區(qū)脆化、軟化等各種缺陷，針對(duì)高強(qiáng)度管線鋼的焊接性影響因素進(jìn)行了分析論述，包括冷裂紋產(chǎn)生的原因及影響因素、管線鋼的HAZ軟化及脆化影響因素等。重點(diǎn)對(duì)管線鋼的焊縫與管材的強(qiáng)韌匹配以及管線鋼焊接工藝進(jìn)行了分析研究。研究結(jié)果表明，高強(qiáng)度管線鋼焊接時(shí)，應(yīng)依據(jù)等韌性原則來(lái)選用接頭的匹配，選擇合適的預(yù)熱溫度、含氫量較小的焊接材料、合理的焊接熱輸入，保證焊接接頭具有足夠的韌性，滿(mǎn)足實(shí)際需要。同時(shí)針對(duì)冷裂紋及熱影響區(qū)脆化、軟化等各種缺陷提出了合理的控制措施。

焊接；高強(qiáng)度管線鋼；焊接性；冷裂紋；HAZ脆化；HAZ軟化

Abstract:In order to get high strength and high toughness welded joints during X80～X120 high strength pipeline steel welding,avoid various defects,such as cold crack,heat affected zone embrittlement,softening and so on,the influence factors of high strength pipeline steel weldability were analyzed and discussed,including the causes of cold cracks,influence factors,HAZ softening,the embrittlement influence factors of pipeline steel and etc.,especially focus on the strength matching of weld and base metal of pipeline steel,as well as the pipeline steel welding process.The research results showed that during high strength pipeline steel welding,according to the principles of same toughness,it should select welded joints matching,proper preheat temperature,welding material with small hydrogen content,reasonable welding heat input,to guarantee the welding joint has enough toughness,and meet the actual needs.At the same time,some reasonable control measures were put forward for various defects,such as cold crack,heat affected zone embrittlement,softening and so on.

Key words:welding;high strength pipeline steel;weldability;cold crack;HAZ enbrittlement;HAZ softening

隨著管道油氣輸送技術(shù)向高壓、大直徑方向發(fā)展，對(duì)管線鋼的韌性、強(qiáng)度和焊接性能的要求越來(lái)越高，全世界都在關(guān)注日益增大的天然氣需求及亞洲經(jīng)濟(jì)擴(kuò)張?jiān)斐傻母邚?qiáng)度跨國(guó)管線的建設(shè)與使用問(wèn)題，因而高等級(jí)管線鋼的焊接也成為關(guān)注的焦點(diǎn)之一[1-4]。高強(qiáng)度管線鋼一般指屈服強(qiáng)度大于500 MPa的超低碳、微合金細(xì)晶粒管線鋼，如X80、X90、X100、X120高強(qiáng)度管線鋼，其主要微觀組織為針狀鐵素體/貝氏體。這類(lèi)鋼焊接存在的主要問(wèn)題是焊接氫致裂紋、焊接熱影響區(qū)局部脆化、軟化及韌性下降，焊接接頭的疲勞等[5-7]。在實(shí)際應(yīng)用中，高強(qiáng)度管線鋼焊接的主要目標(biāo)是：焊接接頭處獲得較高的強(qiáng)度和韌性，避免產(chǎn)生冷裂紋及各種缺陷，能夠達(dá)到實(shí)際應(yīng)用要求[8-9]。本研究主要針對(duì)X80～X120高強(qiáng)度管線鋼的焊接性影響因素進(jìn)行較為詳盡的分析。

1 X80～X120高強(qiáng)管線鋼焊接冷裂紋產(chǎn)生原因、影響因素及防止措施

1.1 冷裂紋產(chǎn)生原因

高強(qiáng)度管線鋼焊接冷裂紋一般發(fā)生在焊接接頭的熱影響區(qū)，主要與被焊鋼種的淬硬傾向、焊接接頭的含氫量及分布、接頭所受的拘束應(yīng)力狀態(tài)3個(gè)因素相關(guān)[6-7]。高強(qiáng)度管線鋼在焊接時(shí)處于淬硬狀態(tài)，近焊縫區(qū)的加熱溫度很高，使奧氏體晶粒嚴(yán)重長(zhǎng)大；當(dāng)快速冷卻時(shí)，粗大的奧氏體將轉(zhuǎn)變?yōu)榇执蟮鸟R氏體；馬氏體屬脆硬組織，因此，當(dāng)焊接接頭存在馬氏體組織時(shí)，裂紋易于產(chǎn)生和擴(kuò)展[8]。另外，焊接過(guò)程中，由于熱源的高溫作用，焊縫中溶解了較多的氫，當(dāng)焊縫由奧氏體轉(zhuǎn)變?yōu)殍F素體、珠光體等組織時(shí)，氫的溶解度急劇下降，而氫在鐵素體等組織中的擴(kuò)散速度很快，因此氫就很快地從焊縫向熱影響區(qū)擴(kuò)散。由于氫在奧氏體中的擴(kuò)散速度較小，不能很快地?cái)U(kuò)散到母材中，因而就在熔合線附近形成富氫區(qū)域；同時(shí)，滯后相變的熱影響區(qū)由奧氏體向馬氏體轉(zhuǎn)變時(shí)，氫就會(huì)在馬氏體中以過(guò)飽和狀態(tài)殘留，使熱影響區(qū)進(jìn)一步脆化[9]。如果熱影響區(qū)存在缺陷，且氫含量較高，就可能產(chǎn)生冷裂紋；其次，由于焊接過(guò)程中接頭存在較大的拘束應(yīng)力，當(dāng)拘束應(yīng)力大于接頭臨界應(yīng)力時(shí)，也會(huì)出現(xiàn)裂紋。

1.2 冷裂紋影響因素

1.2.1 淬硬傾向

高強(qiáng)度管線鋼焊接冷裂紋的產(chǎn)生與接頭組織的淬硬傾向密切相關(guān)，接頭組織淬硬傾向越大，焊接時(shí)的冷裂傾向越大。高強(qiáng)度管線鋼在焊接過(guò)程所產(chǎn)生的各種顯微組織對(duì)冷裂紋的敏感性區(qū)別很大。各種顯微組織對(duì)裂紋的敏感性由弱到強(qiáng)的順序依次為：F/P→BL（下貝氏體）→ML（低碳馬氏體）→BH（上貝氏體）→Bg（粒狀貝氏體）→Mr（高碳孿晶馬氏體）。淬硬馬氏體組織對(duì)冷裂紋最為敏感；淬硬馬氏體數(shù)量越多，冷裂傾向越大[10]。主要是因?yàn)轳R氏體中碳在α鐵中處于過(guò)飽和狀態(tài)，晶格畸變大，處于硬化狀態(tài)，焊接時(shí)近縫區(qū)的奧氏體易粗化，冷卻時(shí)會(huì)轉(zhuǎn)變?yōu)榇执蟮鸟R氏體；在形成淬硬馬氏體的同時(shí)，伴隨產(chǎn)生大量的晶格缺陷，這兩個(gè)方面同時(shí)作用，就會(huì)產(chǎn)生冷裂紋[11]。

鋼在焊接過(guò)程中產(chǎn)生冷裂紋的另一個(gè)主要因素是氫的擴(kuò)散與溢出。焊接過(guò)程中，焊縫中若溶解了大量的氫，在冷卻過(guò)程中氫不能夠及時(shí)溢出而滯留在過(guò)飽和固溶的馬氏體中，促使組織進(jìn)一步脆化，若此處還存在應(yīng)力集中，冷裂紋便會(huì)出現(xiàn)。接頭中擴(kuò)散氫含量越多，冷裂傾向越大。擴(kuò)散氫對(duì)冷裂紋的產(chǎn)生和裂紋擴(kuò)展起重要作用[12-13]。

1.2.2 接頭拘束應(yīng)力

焊接接頭中僅存在脆硬組織和氫，而無(wú)應(yīng)力存在時(shí)，一般來(lái)講高強(qiáng)度管線鋼也不會(huì)產(chǎn)生冷裂紋。某些情況下，焊接接頭所處的拘束應(yīng)力狀態(tài)對(duì)冷裂紋的產(chǎn)生起著決定性作用[14]。不同焊接結(jié)構(gòu)所處的拘束狀態(tài)不同，焊接過(guò)程中產(chǎn)生的拘束應(yīng)力也就不同；一般來(lái)講，焊接鋼種的板厚越大，所造成的拘束度也越大，產(chǎn)生冷裂紋的傾向越大。焊接接頭所承受的拘束應(yīng)力主要包括因非均勻熱輸入造成的熱應(yīng)力和因相變產(chǎn)生的組織應(yīng)力以及因剛性約束條件、焊接結(jié)構(gòu)自重、工作載荷等引起的外拘束應(yīng)力；當(dāng)拘束應(yīng)力超過(guò)焊接接頭的臨界拘束應(yīng)力值時(shí)，就會(huì)引起開(kāi)裂[15-17]。

1.2.3 焊接工藝對(duì)冷裂紋的影響

實(shí)際應(yīng)用中，施工所采用的焊接工藝如焊接線能量、焊前預(yù)熱等對(duì)冷裂紋的敏感性均有不同程度的影響。焊接線能量過(guò)大會(huì)引起熱影響區(qū)過(guò)熱，促使晶粒粗化，降低接頭的抗裂性能；線能量過(guò)小，冷卻時(shí)間減少，會(huì)使熱影響區(qū)淬硬，不利于擴(kuò)散氫的溢出，也增加了冷裂紋傾向。合理的預(yù)熱可以有效防止冷裂紋的產(chǎn)生。如果預(yù)熱溫度過(guò)高，會(huì)使勞動(dòng)條件惡化；局部預(yù)熱會(huì)產(chǎn)生附加應(yīng)力，因此預(yù)熱不當(dāng)反而會(huì)加劇冷裂紋的產(chǎn)生，因此需慎重選擇預(yù)熱來(lái)降低冷裂紋傾向。

1.3 冷裂紋防止措施

1.3.1 焊前預(yù)熱及焊后保溫

焊接高強(qiáng)度管線鋼時(shí)，焊前預(yù)熱對(duì)于對(duì)接焊縫和根部焊道非常重要，焊接過(guò)程中和焊后的溫度越高，擴(kuò)散氫就越容易從焊縫中溢出；焊接鋼材的板厚和級(jí)別越大，預(yù)熱的必要性也越大。預(yù)熱可以補(bǔ)償厚板焊接時(shí)其較快的冷卻速度，而且厚板比薄板的碳當(dāng)量要大。同時(shí)，預(yù)熱對(duì)形成冷裂紋的三要素均能產(chǎn)生不同程度的影響：預(yù)熱可降低焊接冷卻速度，從而降低焊接接頭組織淬硬傾向；預(yù)熱可促進(jìn)接頭中擴(kuò)散氫的溢出；適當(dāng)預(yù)熱可減緩焊接接頭的應(yīng)力集中程度；預(yù)熱溫度、時(shí)間與母材的化學(xué)成分、熔敷材料的氫含量和結(jié)構(gòu)厚度等因素有關(guān)，目前已經(jīng)建立了很多確定預(yù)熱溫度的計(jì)算公式[18-19]。如果不同鋼種的焊接或所用焊材的碳當(dāng)量比母材高，則預(yù)熱溫度應(yīng)以碳當(dāng)量高的母材或焊材的碳當(dāng)量來(lái)決定。實(shí)際應(yīng)用中，也可以根據(jù)構(gòu)件的碳當(dāng)量、氫含量和板厚來(lái)估算所焊鋼種的冷裂紋的敏感性。

式中：Pw—裂紋敏感指數(shù)；

Pcm—碳當(dāng)量；

R—拘束度。

根據(jù)Pw可確定避免冷裂紋所需的預(yù)熱溫度

冷裂紋又稱(chēng)氫致延遲裂紋，一般在焊后幾分鐘或一段時(shí)間后才會(huì)出現(xiàn)，因此在發(fā)生裂紋之前及時(shí)進(jìn)行焊后保溫，也能有效抑制冷裂紋的發(fā)生。高強(qiáng)度管線鋼在焊后采取及時(shí)保溫，可促使擴(kuò)散氫的進(jìn)一步溢出，同時(shí)可一定程度上提高熱影響區(qū)和焊縫組織的韌性，降低殘余應(yīng)力，避免冷裂缺陷產(chǎn)生。

1.3.2 降低含氫量

防止冷裂紋的另一個(gè)重要措施就是降低焊縫的含氫量。焊材在使用前必須經(jīng)過(guò)烘焙，針對(duì)不同類(lèi)型的焊接材料要根據(jù)相應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)對(duì)焊材進(jìn)行烘焙和保溫；普通低氫型焊條進(jìn)行350℃烘焙，超低氫型焊條應(yīng)在400～450℃保溫2 h，并妥善置于保溫箱（筒）保存。使用優(yōu)質(zhì)的超低氫或低氫焊材也是控制冷裂紋發(fā)生的重要措施[11]。

采用具有一定氧化性的保護(hù)氣氛也可降低焊接接頭中的含氫量。對(duì)某些淬硬傾向較大的高強(qiáng)度管線鋼可用奧氏體焊條進(jìn)行焊接，因?yàn)閵W氏體可固溶較多的氫，抑制了氫的擴(kuò)散，也就減小了冷裂紋產(chǎn)生的傾向[8,15]。此外，應(yīng)對(duì)焊絲、坡口附近的鐵銹、油污等進(jìn)行清理，減少氫來(lái)源，也可降低冷裂紋產(chǎn)生的幾率。高強(qiáng)度管線鋼在焊接完成后立即將接頭加熱到150～250℃進(jìn)行消氫處理，確保焊接接頭中的殘余氫擴(kuò)散溢出，也可減少接頭產(chǎn)生冷裂紋。

1.3.3 降低拘束應(yīng)力

為了降低高強(qiáng)度管線鋼焊接接頭的冷裂紋傾向，在設(shè)計(jì)焊接結(jié)構(gòu)時(shí)，必須盡量減小接頭的拘束程度，施焊時(shí)盡量避免形成各種缺口，降低應(yīng)力集中程度。適當(dāng)加入某些合金元素，提高焊縫金屬的韌性和塑性，可減緩拘束應(yīng)力，降低了HAZ產(chǎn)生冷裂紋的危險(xiǎn)。如果采用強(qiáng)度比母材低的低匹配焊材，同樣可改善焊縫的塑性，也可減小高強(qiáng)度管線鋼焊接接頭承受的拘束應(yīng)力，降低冷裂紋傾向[6,8,11]。

2 高強(qiáng)度管線鋼的HAZ軟化及脆化

2.1 高強(qiáng)度管線鋼的HAZ軟化

X80～X120管線鋼一般是通過(guò)TMCP工藝進(jìn)行制造，顯微組織主要為貝氏體/鐵素體組織，晶粒細(xì)小，在焊接熱循環(huán)作用下HAZ會(huì)發(fā)生相變、再結(jié)晶、晶粒粗化等現(xiàn)象，使焊縫強(qiáng)度下降，產(chǎn)生軟化。有學(xué)者[20]認(rèn)為硬度是冷裂敏感性指數(shù)和熱輸入的函數(shù)，硬度隨冷裂指數(shù)增加而增加，熱輸入越大，HAZ硬度越低，軟化越嚴(yán)重。X80級(jí)以下的管線鋼軟化現(xiàn)象并不顯著，但X80以上級(jí)別比較明顯，特別是制管的縱向焊縫焊接由熱輸入較大的多絲埋弧焊接而成，軟化更為明顯。德國(guó)試制的X100焊管在接頭橫向拉伸試驗(yàn)中就發(fā)現(xiàn)HAZ的斷裂現(xiàn)象[20-21]。

研究表明，焊接線能量對(duì)HAZ軟化有很大影響。焊接線能量越大，軟化區(qū)就越寬。為了控制軟化區(qū)寬度，日本開(kāi)發(fā)了超窄間隙氣體保護(hù)焊。另外，母材強(qiáng)度及成分對(duì)HAZ軟化也有一定的影響， 含鈮（Nb）、釩（V）、 鈦（Ti）等微合金元素時(shí)軟化區(qū)寬度也會(huì)更窄一些[1]。

為了獲得良好的韌性，除了合理的控制C、Mn、Si、S、P、Ti及B元素外，還必須嚴(yán)格控制O和N的含量，在針狀鐵素體系統(tǒng)內(nèi)控制w（O）在0.02%左右，必須采用更高堿度焊劑。如果使用附加氬氣進(jìn)行保護(hù)，即可降低焊縫含N量，韌性可進(jìn)一步提高。選用較高堿度的焊劑或附加氬氣保護(hù)是保證焊縫與母材等韌性的一種有效措施。

同時(shí)，對(duì)于X80級(jí)以上高強(qiáng)度管線鋼，其要求具有足夠強(qiáng)度和變形能力，對(duì)于縱向屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度有較高的要求，如果焊接過(guò)程中由于焊后冷卻速度低于軋制冷卻期間的冷卻速度，也會(huì)造成軟化現(xiàn)象，使得管道的強(qiáng)度降低。因此，還可以采用補(bǔ)強(qiáng)覆蓋焊接法，通過(guò)增加蓋面焊縫的寬度和余高來(lái)改變軟化帶的形狀和方向，在焊接過(guò)程中通過(guò)補(bǔ)強(qiáng)來(lái)保證焊接接頭拉伸試樣全部斷裂在母材位置[22]。

2.2 高強(qiáng)度管線鋼的HAZ脆化

高強(qiáng)度管線鋼焊接的另一個(gè)主要問(wèn)題就是HAZ的脆化，一旦形成HAZ脆化就會(huì)對(duì)結(jié)構(gòu)件的安全性帶來(lái)嚴(yán)重影響。焊接熱影響區(qū)脆化往往是造成管線鋼發(fā)生斷裂，誘發(fā)災(zāi)難性事故的根源。局部脆化主要是指熱影響區(qū)粗晶區(qū)的脆化，這是由于過(guò)熱區(qū)的晶粒過(guò)度長(zhǎng)大以及形成的不良組織引起的；多層焊時(shí)，粗晶區(qū)會(huì)發(fā)生再臨界脆化，即前焊道的粗晶區(qū)受后續(xù)焊道的兩相區(qū)的再次加熱引起的。這可以通過(guò)在鋼中加入一定量的Ti和Nb微合金化元素和控制焊后冷卻速度獲得合適的t8/5來(lái)改善韌性[23]。

大量研究結(jié)果表明，高強(qiáng)度管線鋼的HAZ局部脆化主要包括熱影響區(qū)粗晶區(qū)脆化和臨界粗晶區(qū)脆化。其中熱影響區(qū)粗晶區(qū)脆化主要是由晶粒粗大及脆硬性非平衡組織造成的，為防止其產(chǎn)生，一般應(yīng)嚴(yán)格控制焊接線能量，采用預(yù)熱、后熱等工藝措施[16]。

臨界粗晶區(qū)脆化一般發(fā)生在被焊母材板厚或壁厚較大，必須進(jìn)行多層多道焊時(shí)。對(duì)于高強(qiáng)度管線鋼來(lái)講，雙面焊或多道焊的臨界粗晶區(qū)局部脆化的韌性損失一般為60%～70%。為了避免臨界粗晶區(qū)脆化而影響焊接結(jié)構(gòu)的使用，焊后一般要進(jìn)行不完全回火處理來(lái)打斷非平衡組織在快速加熱冷卻過(guò)程中的位相繼承關(guān)系，即可消除臨界粗晶區(qū)脆化的發(fā)生。

3 高強(qiáng)度管線鋼的焊縫與管材的強(qiáng)韌匹配

X80～X120高強(qiáng)度管線鋼焊接性的另一個(gè)影響因素是其焊接接頭的強(qiáng)韌性匹配，因此保證高強(qiáng)度管線鋼焊縫金屬具有足夠的韌性是非常重要的。美國(guó)天然氣協(xié)會(huì)研究表明，焊縫金屬及管材屈服強(qiáng)度的差別是防止由焊縫金屬缺陷引起嚴(yán)重塑性變形的重要因素[24]。根據(jù)母材與焊縫金屬屈服強(qiáng)度之間的關(guān)系，傳統(tǒng)上焊接接頭強(qiáng)度匹配一般分為高強(qiáng)匹配、等強(qiáng)匹配和低強(qiáng)匹配三類(lèi)。研究發(fā)現(xiàn)，低強(qiáng)匹配的接頭更容易產(chǎn)生塑性變形，而高強(qiáng)匹配的焊接接頭產(chǎn)生塑性變形所需的能量更大，這是由于焊縫強(qiáng)度不同變形難易程度不同而造成的[25]。

高強(qiáng)度管線鋼采用低匹配焊接接頭，其塑性變形區(qū)小，屈服和塑性變形主要由焊縫金屬來(lái)承擔(dān)，裂紋尖端應(yīng)力集中嚴(yán)重，在較低裂紋擴(kuò)展驅(qū)動(dòng)力下裂紋就會(huì)發(fā)生擴(kuò)展；焊縫若存在裂紋，接頭在承受較低外載荷下就會(huì)擴(kuò)展斷裂。

高強(qiáng)度管線鋼采用高匹配焊接接頭，結(jié)構(gòu)發(fā)生屈服和塑性變形時(shí)由焊縫和母材金屬承擔(dān)，因此塑性區(qū)較大，裂紋尖端應(yīng)力程度降低；同時(shí)，在高匹配條件下，焊縫金屬受到軟質(zhì)母材保護(hù)而不發(fā)生變形，因而焊縫上存在裂紋或類(lèi)裂紋時(shí)，焊縫金屬容易獲得全面屈服。

大量研究表明，X80～X120管線鋼如果采用高強(qiáng)或等強(qiáng)匹配原則選用較高組配的焊接接頭，焊縫的韌性會(huì)進(jìn)一步下降，可能會(huì)導(dǎo)致因焊縫金屬韌性不足而引起低應(yīng)力脆性破壞[9,16,26]。因此，X80～X120管線鋼的焊接接頭應(yīng)采用等韌性原則，使焊縫韌性不低于基體金屬低匹配焊接接頭時(shí)的強(qiáng)韌性為最宜。

4 高強(qiáng)度管線鋼焊接工藝分析

X80～X120高強(qiáng)度管線鋼焊接冷裂紋、熱影響區(qū)脆化軟化所導(dǎo)致的熱影響區(qū)韌性下降是其在實(shí)際應(yīng)用中的主要問(wèn)題，因此需要選擇合理的工藝來(lái)防止。

焊接工藝一般包括制定施工程序、選擇焊接線能量和預(yù)熱溫度、焊后加熱以及焊后熱處理等。為改善高強(qiáng)度管線鋼結(jié)構(gòu)的應(yīng)力狀態(tài)，應(yīng)合理地分布焊縫的位置和施焊的順序。采用多層焊可以改善焊縫及HAZ的組織，但要嚴(yán)格控制層間溫度不低于預(yù)熱溫度，以免產(chǎn)生冷裂紋和對(duì)接頭的強(qiáng)韌性造成不利的影響[4,16]。

高強(qiáng)度管線鋼應(yīng)在選擇含氫量低的焊接方法的同時(shí)嚴(yán)格控制焊接線能量，控制t8/5的冷卻時(shí)間以得到合理的焊縫金屬組織。常用焊接方法熱輸入量可根據(jù)式（3）計(jì)算。

式中：Q—焊接熱輸入，kJ/mm；

U—電壓，V；

I—焊接電流，A；

v—焊接速度，mm/min；

η—電弧熱效率。

焊接時(shí)如果熱輸入過(guò)小，焊縫會(huì)出現(xiàn)脆硬第二相組織，強(qiáng)度、硬度有所提高，但接頭的韌性會(huì)大大下降，所以焊接時(shí)焊條電弧焊的熱輸入不應(yīng)超過(guò)25 kJ/cm，半自動(dòng)焊的熱輸入不應(yīng)超過(guò)20 kJ/cm。常用焊接方法電弧效率及焊縫氫含量見(jiàn)表1[8]。

表1 常用焊接方法電弧效率及焊縫含氫量

此外，焊接工藝的一個(gè)重要方面就是焊前準(zhǔn)備。高強(qiáng)度管線鋼在焊接前要仔細(xì)清理焊件坡口周?chē)昂附z表面的油銹、水分等雜質(zhì)，嚴(yán)格執(zhí)行焊條的保存制度；避免在穿堂風(fēng)、低溫環(huán)境下施焊，否則應(yīng)采取特殊措施進(jìn)行防護(hù)，如采用擋風(fēng)和進(jìn)一步提高預(yù)熱溫度等措施；同時(shí)應(yīng)根據(jù)相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)對(duì)焊件和焊條進(jìn)行合適溫度的預(yù)熱[23]。

5 結(jié) 論

（1）影響X80～X120高強(qiáng)度管線鋼焊接性的主要因素是冷裂紋及熱影響區(qū)脆化、軟化及接頭韌性下降。

（2）高強(qiáng)度管線鋼焊接時(shí)，為防止冷裂及其他缺陷的產(chǎn)生，應(yīng)選用等韌性原則來(lái)選用接頭的匹配，以此來(lái)保證焊接接頭具有足夠的韌性，滿(mǎn)足實(shí)際需要。

（3）高強(qiáng)度管線鋼的焊接需要制定合理的焊接工藝，選擇合理的焊接參數(shù)，合適的預(yù)熱溫度、含氫量較小的焊接材料、合理的焊接熱輸入等對(duì)其焊接性至關(guān)重要。

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Influence Factors Analysis of High Strength Pipeline Steel Weldability

ZHENG Genggeng,XU Xueli,WANG Hongduo
（School of Materials Science and Engineering,Xi’an Shiyou University,Xi’an 710065,China）

TG457.1

B

10.19291/j.cnki.1001-3938.2017.01.007

2016-09-14

編輯：黃蔚莉

鄭梗梗（1991—），男，陜西咸陽(yáng)人，碩士，主要研究方向?yàn)榻饘俨牧系暮附有浴?/p>