復合材料層合圓柱殼的振動特性

譚安全，劉敬喜，李天勻，朱翔

（1．中國船級社重慶分社，重慶401121；2.華中科技大學船舶與海洋工程學院，武漢430074）

復合材料層合圓柱殼的振動特性

譚安全1，劉敬喜2，李天勻2，朱翔2

（1．中國船級社重慶分社，重慶401121；2.華中科技大學船舶與海洋工程學院，武漢430074）

文章基于Love殼體理論，對復合材料層合圓柱殼的振動特性進行了研究。通過比較，文中計算方法所得的結果與文獻比較吻合。運用該方法，討論了簡支、固支和自由等邊界條件，軸向模態和鋪層角度對圓柱殼振動特性的影響。分析表明，在低階周向模態時，邊界條件和軸向模態的影響更大。

復合材料圓柱殼；振動；邊界條件；周向模態

0 引言

復合材料因其自身的高比強度、比剛度和減振性能好等優點，現已廣泛應用于各工程領域中。由于復合材料結構的各向異性，其振動特性必然不同于各向同性結構，因此對復合材料圓柱殼的振動特性進行研究很有必要。針對各向同性梁、板和殼的振動特性研究[1-5]已很成熟，但對于復合材料層合圓柱殼的振動特性研究則較少。陳輝[6]利用最小勢能原理給出了復合材料圓柱殼的自振頻率的計算方法。Chen[7]則基于三維彈性理論考察了層合板的自由振動。Aydogdu[8]運用瑞利—里茲法研究了不同邊界條件下層合梁的振動特性。本文基于Love殼體理論導出了任意鋪層復合材料圓柱殼的自由振動方程，考慮耦合效應的影響，對不同鋪層數的復合材料層合圓柱殼的振動特性進行了研究。

1 理論分析

分析一有限長彈性薄壁復合材料層合圓柱殼，坐標系及周向模態如圖1所示。x、θ和r分別表示圓柱殼的軸向、周向和徑向坐標，u、v和w分別表示圓柱殼中面的軸向位移、周向位移和徑向位移。殼厚為h，中面半徑為R，縱向彈性模量為E1、橫向彈性模量為E2、主泊松比為μ1、次泊松比為μ2、殼體密度為ρ、面內剪切模量為G、殼體長度X和鋪層數L。

由Love殼體理論[9]得：

圖1 圓柱殼坐標系及周向模態示意圖Fig.1 Coordinate system and circumferential modes

式中：圓柱殼的內力可以表示為：

對于薄殼，（2）式中的應力可以用廣義胡克定律寫成：

方程（3）中的應變部分用Love殼體理論表示為厚度z的函數

式中：ex、eθ和γxθ為距離參考面z處的軸向、周向和剪切應變，e1、e2和γ分別為參考面應變，k1、k2和τ為參考面曲率。參考面的應變和曲率可以表示為：

將（5）式和（6）式代入（3）式中，然后將結果代入（2）式中，圓柱殼的內力最終可以表示為如下矩陣形式：

式中：Aij、Bij和Dij分別表示拉伸剛度、耦合剛度和彎曲剛度。蔡氏不變量：

令V1=cos2θi，V2=cos4θi，V3=sin2θi，V4=sin4θi，θi表示復合材料層合圓柱殼各層的鋪層角度，則有：

殼體振動時周向取駐波形式的解，考慮到振動波沿殼體軸向的傳播，因此用波傳播方法將殼體中面位移表示為：

式中：Um、Vm和Wm是x、θ和r方向的振幅，km為軸向波數，m和n分別是軸向和周向模態階數，ω是圓頻率（rad/s）。

將（7）、（10）式和（11）式代入到(1)式中，得到圓柱殼的自由振動微分方程，將其表示為如下矩陣形式：

由（12）式可得：

通過（13）式，可以獲得有限長復合材料層合圓柱殼的固有頻率，因此，可將（13）式轉換為：

上式是關于ω2的三階代數方程，對于每一個km和n有3對不同的頻率，3個正根，3個負根。其中，3個正根分別代表復合材料層合圓柱殼的軸向、周向和徑向環頻率，最小的根代表彎曲振動，其它兩個則為平面振動。

根據Zhang[1]提出的不同邊界條件下所對應的波數，如表1所示（F：自由，C：固支，S：簡支）。

2 計算與討論

為了驗證本文分析的正確性，將所得結果與Lam[10]和Zhang[11]進行了對比。表2給出的復合材料層合圓柱殼鋪層數為3層，鋪層角度為90/0/90，兩端簡支時的自由振動頻率，無量綱頻率。

表1 各邊界條件下的波數Tab.1 Wave numbers of all kinds of boundary conditions

表2 兩端簡支時鋪層角度為[90/0/90]的圓柱殼自由振動頻率比較（h/R=0.002）Tab.2 Comparison of the natural frequencies parameters for a three-layered,cross-ply [90/0/90]cylindrical shell with SS boundary conditions(h/R=0.002)

通過比較發現結果吻合很好，表明本文的推導和計算程序是正確、可靠的。

本文計算了對稱鋪層數分別為4、6和8層的有限長復合材料層合圓柱殼的振動特性。參數如下：殼體厚徑比h/R=0.002，橫向彈性模量E2=8.0 GN/m2，縱向彈性模量E1=2E2，泊松比μ1=0.25，殼體密度ρ=1 640 kg/m3，殼體長徑比X/R=10，鋪層角度分別為（0/90）S、（0/60/-60）S和（0/45/90/-45）S。

圖2（a）-（c）給出了不同鋪層數的復合材料層合圓柱殼在兩端固支（C-C）、兩端簡支（S-S）、一端固支一端簡支（C-S）和一端固支一端自由（C-F）四種邊界條件下，頻率隨周向模態的變化曲線。當殼體在低階模態時，不同的邊界條件對殼體的自由振動影響很大，頻率從高到低依次為：C-C、C-S、S-S和C-F。隨著周向模態n的增大，不同邊界條件對殼體振動的影響逐漸減小，最終趨于一致。

圖2 各邊界條件對殼體振動頻率的影響（m=1）Fig.2 Influences of boundary conditions on vibration frequence for cylindrical shells

通過計算，四種邊界條件對不同鋪層數殼體自由振動頻率的影響趨于一致。為便于說明，圖3只給出了兩端固支（C-C）邊界時，鋪層角度為（0/90）S、（0/60/-60）S和（0/45/90/-45）S的殼體振動頻率隨周向模態的變化曲線。隨著周向模態的增大，邊界條件對不同鋪層數殼體振動的影響逐步由無到有，從小到大。殼體頻率由高到低依次為（0/45/90/-45）S、（0/90）S和（0/60/-60）S的鋪層角度。

圖4給出了鋪層角度為（0/60/-60）S，兩端簡支的殼體在不同軸向模態時，周向模態對殼體自由振動的影響曲線。當周向模態較低時，不同軸向模態數對殼體自由振動影響較大，并隨著周向模態的增大而減小，最終趨于一致。對于某一周向模態n，軸向模態m越大，殼體的振動頻率越高。

圖3 固支邊界條件對不同鋪層數殼體振動頻率的影響（m=1）Fig.3 Influences of CC conditions on vibration frequence for cylindrical shells with different layers(m=1)

圖4 簡支邊界條件對殼體振動頻率的影響Fig.4 Influences of SS conditions on vibration frequence for cylindrical shells

3 結論

基于Love殼體理論，針對不同鋪層角度的復合材料層合圓柱殼在各邊界條件下的振動特性進行了研究，并將所得結果與相關文獻進行了比較，結果吻合得很好。從中可以得到以下結論：

（1）各邊界條件對殼體自由振動的影響在周向模態較小時較大，隨著n的增大，影響逐漸較小，對于某一周向模態C-C時殼體頻率最大，依次為C-S、S-S和C-F。

（2）各邊界條件對不同鋪層角度殼體的自由振動的影響，隨著周向模態的增大而逐漸增大。鋪層角度為（0/45/90/-45）S的殼體振動頻率最高，（0/90）S次之。

（3）軸向模態對殼體自由振動的影響也是在n較小時出現，并且軸向模態m越大，殼體的振動頻率越高。

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Vibrational characteristics of laminated composite cylindrical shell

TAN An-quan1,LIU Jing-xi2,LI Tian-yun2,ZHU Xiang2
(1.China Classification Society Chongqing Branch,Chongqing 401121,China;2.College of Naval Architecture and Ocean Engineering,Huazhong University of Science and Technology,Wuhan 430074,China)

Based on the Love theory,the vibrational characteristics of laminated composite cylindrical shell are studied.The obtained results were evaluated with those in the literature and both are in agreement.With this method,the influences of boundary conditions,axial modes and fiber angles on the vibrational characteristics of cylindrical shell are investigated.It is concluded that the influences of boundary conditions and axial modes can be seen to be more significant at small circumferential modes than at large circumferential modes.

composite cylindrical shell;vibration;boundary condition;circumferential mode

O343

A

10.3969/j.issn.1007-7294.2017.08.013

1007-7294（2017）08-1035-06

2016-12-14

國家自然科學基金資助項目（40976058）

譚安全（1986-），男，工程師，E-mail:tananquan@126.com；劉敬喜（1975-），男，副教授。