土壓平衡盾構施工中泡沫改良礫砂土的試驗研究

彭 磊， 何文敏， 暢亞文， 張繼宏， 王 闖， 趙 珀

(1. 陜西鐵路工程職業技術學院, 陜西 渭南 714000； 2. 陜西省高性能混凝土工程實驗室, 陜西 渭南 714000；3. 中鐵一局集團有限公司， 陜西 西安 050043； 4. 中鐵一局集團城市軌道交通工程有限公司， 江蘇 無錫 214105)

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土壓平衡盾構施工中泡沫改良礫砂土的試驗研究

彭 磊1,2， 何文敏1,2， 暢亞文3， 張繼宏4， 王 闖1,2， 趙 珀4

(1. 陜西鐵路工程職業技術學院, 陜西 渭南 714000； 2. 陜西省高性能混凝土工程實驗室, 陜西 渭南 714000；3. 中鐵一局集團有限公司， 陜西 西安 050043； 4. 中鐵一局集團城市軌道交通工程有限公司， 江蘇 無錫 214105)

為了解決土壓平衡盾構在礫砂土地層掘進過程中，土體塑流性差、刀盤及螺旋輸送機磨損嚴重和開挖面平衡不易保持等問題，通過自制泡沫發生器發泡，對礫砂土地層的泡沫改良技術進行室內試驗研究，分析氣液比、含水率和泡沫摻量對塑流性的影響和改良前后土樣的滲透系數的變化規律，得出泡沫發生器氣液比在30∶1～55∶1、含水率為5%～12.5%、泡沫摻量為20%～40%時，土體具有較好的塑流性，泡沫的“軸承效應”和泡沫劑中表面活性劑的親水基團與水、礫砂土顆粒形成的氫鍵是塑流性提高的根本原因；使用泡沫劑改良礫砂土后，滲透系數大幅降低，摻泡沫后在280 min內滲透系數隨時間變化較小，能達到10-5cm/s，泡沫劑溶液中高分子化合物的聯結和液橋力是土樣具有堵水作用的原因。

土壓平衡盾構； 氣液比； 泡沫發生器； 泡沫改良； 土體改良； 礫砂土； 塑流性； 滲透性

0 引言

在地鐵隧道施工中，土壓平衡盾構以工藝先進、施工速度快、經濟、勞動強度低、地層適應性強和對環境影響小等優點，被廣泛應用于世界各地。土壓盾構施工的關鍵在于將切削下來的土體調整成一種“塑性流動狀態”[1]，但對于砂礫地層及復雜地層時，經常會遇到“噴涌”、“結餅”、“閉塞”等一系列難題[2-3]，給施工帶來困難。解決以上難題最有效的方法是對土體進行改良，利用泡沫改良土體是目前適用性最廣、最先進、最有效的途徑。許有俊等[4]利用高速攪拌法、羅氏法對土體改良泡沫劑的性質進行了研究，得到了一種泡沫劑的合理配方。Christoph Budach等[5]根據土壓平衡盾構發泡裝置，研制了試驗室用泡沫發生裝置，用泡沫等添加劑對不同土樣進行渣土改良，得到泡沫發生器和泡沫改良渣土相關的參數。鐘毅等[6]通過對渣土坍落度、壓縮和滲透等性質進行研究，得到泡沫和膨潤土泥漿對砂卵石地層改良的最佳摻量。邱龑等[7]通過攪拌、壓縮、滲透和直剪試驗，研究了泡沫對富水砂性地層的改良效果。姜厚停等[8]通過坍落度試驗，研究了泡沫對砂礫地層的渣土改良效果。喬國剛[9]采用坍落度、滲透試驗對泡沫改良廣州紅黏土進行了研究，并對其機制進行了分析。這些研究采用的發泡裝置與施工現場發泡裝置有所差別，土樣主要集中在砂性土、砂卵石和紅黏土，對泡沫劑改良礫砂土和改良機制分析較少，在施工現場，相關試驗參數有一定的局限性。

本文依托北京地鐵16號線9標盾構試驗施工段礫砂土地層，針對礫砂土地層結構松散、摩擦力大、黏聚力低、塑流性差和滲透系數大等特殊性，研制了泡沫發生器和泡沫劑發泡倍率與穩定性的測定裝置，測試了泡沫發泡倍率和半衰期，并設計了一系列室內試驗，研究氣液比、泡沫的性能、泡沫摻量和土體含水率對礫砂土地層塑流性和滲透性的影響，確定了合理的氣液比、泡沫摻量和含水率的范圍，并對泡沫改良礫砂土地層塑流性和滲透性的機制進行了分析。

1 工程地質條件

土樣取自北京地鐵16號線09標盾構試驗施工段圓礫⑦層，將其作為典型性土樣，具體見圖1，將其風干，分析土樣顆粒級配，確定其顆粒級配及組成。

圖1 礫砂土樣

圖2為顆粒級配曲線，由圖2可見，粒徑主要為0.075～60 mm，小于0.075 mm的試樣占0.24%，大于2 mm的試樣占54.3%，超過總質量的50%，顆粒級配曲線較陡，說明顆粒粒徑比較一致，級配不良，且主要集中在2～6 mm。砂占45.5%，不均勻系數Cu為18.8，曲率系數Cc為0.14，細顆粒土為8.5%，占5%～15%，故該土樣屬于級配不良含細粒土的礫砂土。

圖2 礫砂土顆粒級配曲線

礫砂土地層屬于力學不穩定地層，其主要特性是結構松散、無膠結、呈大小不等的顆粒狀，且顆粒之間的空隙大、滲透系數大、黏聚力為零。土壓平衡盾構在該地層施工過程中，刀盤旋轉切削下來的碴土塑流性差，掌子面容易失穩，盾構前方土層穩定性差，容易導致地表發生沉陷等問題；顆粒較大的礫石易在刀盤底部堆積，使盾構及螺旋輸送機扭矩過大；而且由于礫石的高摩擦性、刀具與礫石的沖擊作用及碴土對刀具的抱死作用，易出現刀具磨損過快等問題[10]。該地層含水率低，可以選用土壓平衡盾構，利用泡沫劑對土體進行改良，通過坍落度試驗和滲透試驗對改良效果進行評價，優化泡沫劑使用參數，為類似的盾構施工提供參考。

2 試驗儀器與試驗方法

2.1 泡沫劑發泡裝置

根據土壓平衡盾構中的發泡裝置，研制了在室內進行發泡試驗的裝置，具體設備組成如圖3所示。泡沫發生器由進液系統、泡沫混合器和氣體系統組成，試驗時，首先將3%的發泡劑溶液裝入泡沫液混合箱，再使用定量泵加大發泡劑溶液的流量和壓力，輸送到發泡混合器內，同時利用壓縮機產生壓縮空氣，輸送到發泡混合器與發泡劑溶液混合，充分混合后通過發泡裝置產生泡沫。控制氣體進口處壓強，調節氣體流量QF和液體流量QL，產生不同發泡倍率和穩定性的泡沫。泡沫發生器指標氣液比FER為氣體流量與液體流量的比值，計算方法見式(1)。

FER=QF/QL。

(1)

式中：QF為管路中流量計顯示氣體流量,m3/min；QL為管路中流量計顯示液體流量，m3/min。

圖3 泡沫發生器

2.2 泡沫劑發泡倍率與穩定性測試裝置及測試方法

發泡倍率和半衰期是評價泡沫劑性能的2個重要指標。發泡倍率ER是指一定體積的泡沫劑溶液產生的泡沫體積與原泡沫劑溶液體積的比值。泡沫劑的穩定性通常用半衰期T1/2來表征，指一定體積的泡沫液中析出一半液體所需的時間。

根據發泡倍率和泡沫穩定性測試原理，研制了發泡劑發泡倍率與泡沫穩定性測試裝置，如圖4所示，包括測量天平、天平支架、帶漏網的量筒、燒杯和玻璃罩。試驗時，將泡沫發生器中發出的泡沫30 s內裝滿量筒，并用刮刀刮平，然后將裝有泡沫的無底量筒掛在天平底部的掛鉤處，稱量并記錄泡沫初始質量，由式(2)計算發泡倍率ER。泡沫裝入無底量筒時開始記時，當量筒內泡沫質量消散至初始值質量的50%時停止記時，該時間即為半衰期T1/2。

(2)

式中： ER為發泡倍率；V為無底量筒容積，cm3；G為無底量筒內泡沫的質量，g；ρ為泡沫劑水溶液密度，g/cm3。

盾構施工過程中，為了使泡沫劑具有良好的效果，需要泡沫劑溶液具有優良的發泡能力和穩泡性能。研究表明，半衰期大于5 min時就能滿足土壓平衡盾構施工的要求[11]。

圖4 泡沫劑發泡倍率與泡沫穩定性的測試裝置

2.3 土體改良試驗方法及評價標準

將一定體積風干土樣VS放入攪拌機內，加一定量水mL調整至實驗所需含水率w，攪拌2 min，加入一定體積的泡沫VF，與土體攪拌約2 min，測定其“塑流性”和“滲透性”。泡沫摻入量FIR的計算公式見式(3)和式(4)。

(3)

式中：VF為摻入泡沫氣體體積，m3；VS為需改良風干土體體積，m3。

(4)

式中：mL為需要加入水的質量，kg；mS為需改良風干土樣的質量，kg；w為試驗過程中改良土體的含水率，%；wS為風干土樣的含水率，%。

“塑流性”采用坍落度試驗測定，坍落度試驗反映了壓力艙內土體塑性流動狀態，包括流動性、黏聚性和保水性，“塑流性”直接決定了螺旋出土器能否順利排土。當土體的坍落度保持在10～20 cm[12]時，觀察其是否離析、崩塌、析漿、失水或泡沫析出來判斷是否達到“理想的塑性流動狀態”。

“滲透性”選用常水頭滲透試驗測定，泡沫能夠顯著降低被開挖土的滲透系數，泡沫土的滲透系數改良到10-5～10-6cm/s[12]能夠有效避免螺旋排土器出口處發生“噴涌”事故。

3 土體改良試驗及結果分析

3.1 坍落度試驗

3.1.1 坍落度試驗結果的定性描述

加泡沫和水對該礫砂土進行改良后，發現土樣的塑性流動狀態與含水率和泡沫摻量相關，圖5為坍落度試驗的定性描述，隨著含水率和泡沫摻量的增加，流動性增加，主要表現為以下幾種情況：

1)含水率和泡沫摻量都較小時，在測試過程中坍落度較小、渣土干硬、黏聚性差和保水性差，“塑流性”不好；

2)含水率和泡沫摻量合適，二者在一定范圍內，經泡沫改良后礫土的流動性大大增強，保水性大大提高，黏聚性良好，能夠達到“塑性流動狀態”；

3)含水率較大，導致水損失多，流動性大、黏聚性差、保水性差，出現礫砂分離，泡沫摻量大時，泡沫損失多，流動性大、黏聚性差和保水性差；

4)含水率和泡沫摻量在一定范圍，坍落度處于邊界狀態，黏聚性和保水性較好，不符合礫砂土地層中的坍落度管理范圍為10～20 cm 的要求。

坍落度不在合適范圍、黏聚性差和保水性差，均不利于維持土壓平衡盾構土倉內壓力的穩定，螺旋排土器排土不暢或噴涌，嚴重時則無法正常推進。故對于該礫砂土，含水率在一定范圍內，經泡沫劑進行改良后，改良渣土能夠達到“塑性流動狀態”，礫砂土易排出土倉，滿足盾構施工要求。

圖5 坍落度試驗的定性描述

3.1.2 土壓平衡盾構施工參數的確定

控制氣體進口處壓強為0.3 MPa，泡沫劑混合液體積分數為3%，固定液體流量，調節氣體流量，測試泡沫發生器發出泡沫的性能，通過泡沫性能和渣土“塑流性”改良結果，得到合適的氣液比，測試礫砂土在不同含水率和不同泡沫摻入量情況下，“塑流性”的變化情況，得到泡沫改良礫砂土合適的氣液比、含水率和泡沫摻入量的范圍。

3.1.2.1 氣液比的確定

表1為在含水率為5%、泡沫摻入量為20%、不同氣液比時泡沫性質和礫砂土的塑流性變化情況。由表1可見，隨著氣液比增大，發泡倍率逐漸增大，泡沫連續，主要原因是隨著氣液比增大，單個泡沫的液膜壁變薄，泡沫數量增多，導致泡沫發泡倍率增大，液膜變薄后，重力排液速率降低，泡沫穩定性增加；增大到一定程度時，半衰期開始降低，這是由于氣液比較大時，泡沫連續但噴射氣流過大，導致泡沫不穩定。當氣液比接近于45∶1時，半衰期較長，泡沫性能均較好，摻泡沫后坍落度隨著氣液比增大而減小，氣液比較大時，到半衰期時渣土的坍落度損失較大，主要原因是隨著氣液比增大，氣泡內氣體增多，氣體擴散加快，在外界擾動下，泡沫破滅加快。當氣液比達到63∶1時，坍落度為11.5 cm，到半衰期時，渣土發生崩塌，黏聚性差，坍落度僅為1.0 cm，主要是因為改良的礫砂土表面被泡沫包裹，泡沫具有較大的表面積，與礫砂土顆粒充分接觸，使渣土具有較好的流動性和黏聚性。氣液比較大時，泡沫中液體含量減小，隨著時間增長，泡沫壁薄，在外力作用下易破，渣土顆粒間的泡沫破滅，且液相含量少，不能形成塑性流動狀態，礫砂土不能黏聚在一起，測定坍落度時，直接發生坍塌，導致渣土坍落度損失較大；繼續增加氣液比時，渣土發生崩塌，當繼續增加氣液比時，由于氣體流量較大，小泡沫迅速變大，泡沫變大同時會使液膜更加變薄、破裂，另外液面上的氣泡也會因泡內的壓力比大氣壓力大而通過液膜直接向大氣排氣，氣泡破滅，氣液比增大到一定程度時，泡沫迅速破滅，且液相含量較少，礫砂土顆粒間黏聚性非常差，故直接發生崩塌。氣液比較小時，到半衰期時，渣土的坍落度損失較大，氣液比為20∶1時，坍落度為21.0 cm，到半衰期時，渣土發生崩塌，坍落度為17.0 cm，主要原因是泡沫液體流量較大時，發出的泡沫較濕，液相密度遠大于氣相的密度，在重力作用下就會產生向下的排液現象，使液膜減薄，造成氣泡破裂。

因此，可推測該礫砂土當含水率約為5%、泡沫摻入量約為20%時、氣液比在30∶1～55∶1時，適當調整氣體流量和液體流量時可滿足和易性要求，但氣液比太大時，坍落度經時損失較快。

表1 含水率為5%、摻入量為20%、不同氣液比時渣土的坍落度

3.1.2.2 泡沫摻量的選取

含水率為5%、氣液比為45∶1，摻入10%、20%、30%、40%和50%的泡沫時，測定渣土的坍落度，結果見表2，由表2可見，隨著泡沫摻量的增加，渣土的坍落度逐漸增加，到半衰期時坍落度損失較小。泡沫摻入量小于20%，渣土干硬，易發生崩塌；大于40%，黏聚性變差，保水性變差，泡沫損失多，主要原因是泡沫摻量多時，液相含量增多，到半衰期時，小氣泡破滅，變成大氣泡，氣泡液相含量增多，在重力作用下就會產生向下的排液現象，導致黏聚性變差，保水性變差；泡沫摻量為20%～40%時，適當調整氣體流量或液體流量時可滿足和易性要求。

3.1.2.3 含水率的選取

氣液比為45∶1，摻入20%泡沫，含水率為5.0%、7.5%、10.0%、12.5%和15.0%時，測定渣土的坍落度，結果見表3，由表3可見，隨著含水率的增加，渣土的坍落度逐漸增加，到半衰期時坍落度損失較小。當含水率大于15%時，礫砂土出現稀漿、砂石分離、離析，水損失多；小于5%時，渣土干硬，半衰期時，渣土崩塌；當含水率在5%～12.5%時，適當調整氣液比，可滿足和易性要求。

表2 含水率為5%、氣液比為45∶1、不同泡沫摻入量時渣土的坍落度

表3 氣液比為45∶1、泡沫摻入量為20%、不同含水率時渣土的坍落度

綜上，礫砂土樣的塑性流動狀態與含水率、泡沫摻量和氣液比相關，進一步優化礫砂土的含水率和泡沫摻量范圍，圖6為不同含水率下優化的泡沫摻入比。在圖中平行四邊行內的含水率和泡沫摻量下，氣液比30∶1～55∶1適當調整含水率和泡沫摻量，使含水率為5%～12.5%，泡沫摻量為20%～40%時，礫砂土能達到塑性流動狀態，即坍落度在10～20 cm能滿足盾構施工要求；當含水率較小、泡沫摻量較低時，渣土易崩塌或太干導致坍落度太小，不滿足要求；含水率較大，泡沫摻量較大時，流動性較大，易出現水砂石分離、泌水等。

圖6 不同含水率下優化的泡沫摻入比

3.1.3 機制分析

該地層粗顆粒較多，占98.8%以上，礫石占54.3%，砂占45.5%，細粒土占0.2%。礫砂土主要成分是礫和砂，構成礫砂的主要成分是二氧化硅，粗顆粒較多，細顆粒較少，級配不良。泡沫和水作為潤滑劑，水主要表現為潤滑“內部”，即黏粒和粉粒，而泡沫能夠降低砂粒間的摩擦力。在未加入泡沫之前，向礫砂土中加入一定量的水時保水性很差，易出現礫砂分離，加入水較多時，易形成稀漿。礫砂土中注入泡沫后，礫砂土孔隙中充滿了微小氣泡，由于粗顆粒被氣泡包圍，相當于給礫砂土顆粒穿上了一件帶滾珠的外衣，稱為泡沫的“軸承效應”[13]，當礫砂土顆粒流動時，由于顆粒之間接觸面積變小，使得內、外摩擦角大大減小，流動性顯著增強、黏聚性和保水性變好，同時由于土的內摩擦角降低，土的強度也大大降低。

一般情況下，由于砂土的滲透系數大，保水性很差，當盾構施加推力時，開挖面前方砂孔隙中的水會排出，出現水砂分離現象，形成很干很硬的砂餅，嚴重影響盾構的排土作業，而且造成刀盤的嚴重磨損以及扭矩升高。氣泡除了發揮“軸承效應”外，同時具有保水作用。氣泡壁液膜含有水分和表面活性劑，表面活性劑分子中含親水基團(如酯氧基、胺基和羥基等)，能與水形成氫鍵，具備一定的親水性，礫砂土主要成分是二氧化硅，能與水形成氫鍵，吸附一部分水(見圖7)，能夠留住相當一部分孔隙中的水，使砂的保水性提高，水是天然的潤滑劑，泡沫劑中表面活性劑具有潤滑特性，能夠提高砂土的“塑流性”。因此，泡沫的“軸承效應”和氣泡的保水性能是砂土“塑流性”提高的根本原因。

(a) 表面活性劑親水基團與水形成氫鍵

(b) 二氧化硅與水形成氫鍵

3.2 滲透系數試驗及機制分析

3.2.1 滲透系數試驗

滲透系數的測定可以采用常水頭和變水頭滲透試驗進行，常水頭適用于砂類土和含少量礫石的無凝聚性土，變水頭適用于細粒土。針對礫砂土地層，選用常水頭滲透試驗測定。控制氣體進口處壓強為0.3 MPa，泡沫劑溶液體積分數為3%、含水率為5%、泡沫摻入量為30%，測定加入泡沫前后滲透系數隨時間變化規律(見圖8)。由圖8可知，礫砂土樣不加泡沫劑時滲透系數為2.61×10-4cm/s，改良后礫砂土的滲透土樣滲透系數為10-5～10-6cm/s，加入泡沫劑后，改良渣土的滲透性大大降低，改良后渣土的滲透性能夠滿足施工的技術要求。摻泡沫后在280 min內滲透系數隨時間變化較小，大于280 min滲透系數增加較快，仍小于未加泡沫前的滲透系數，主要原因是隨著時間增長，小氣泡破滅，變成大氣泡，大泡越來越大，液膜變薄，泡沫破滅，變成液體，所以滲透系數緩慢增加。

3.2.2 機制分析

礫砂土的滲透系數與顆粒大小和級配密切相關，礫砂土中的細粒含量較少，相應的滲透系數較大。泡沫被注入到砂土的孔隙中后，礫砂土孔隙中加入了大量的封閉氣泡，封閉氣泡阻斷了孔隙水的滲流通道，達到了降低滲透的目的。礫砂土中氣泡的填充阻塞作用是砂土滲透系數降低的主要原因。圖9表示氣泡在砂土孔隙中的存在狀態。氣泡除了阻塞作用外，在礫砂土顆粒間還能夠形成液橋，產生液橋力，液橋力是濕顆粒產生團聚現象的主要原因[14]。

圖8 土樣的滲透系數隨時間變化規律

圖9 氣泡在砂土孔隙中的存在狀態

泡沫劑的主要成分通常為發泡劑、表面活性類穩泡物質、增黏類穩泡物質和其他助劑。增黏類穩泡物質分子質量較大，屬高分子類物質，如羧甲基纖維素鈉和聚丙烯酰胺等[15]，這些高分子化合物能夠聯結細小砂粒使它們團聚起來，高分子化合物能夠像細小的絲網一樣串聯砂粒和氣泡，使之結為整體，能夠有效阻隔水的滲透。

砂土顆粒在泡沫劑溶液中高分子化合物的聯結和液橋力的共同作用下，顆粒與顆粒之間不再只是獨立的個體，砂?；ハ嗦摓橐惑w，類似于黏土顆粒，在砂土孔隙中的氣泡能更好地發揮其堵水作用。

4 結論與建議

通過自制泡沫發生器發泡，測定了泡沫半衰期和發泡倍率，研究了氣液比、含水率和泡沫摻入量對土樣的“流塑性”和“滲透性”的影響，得出了以下結論與建議。

1)氣液比對泡沫性能影響較大。氣液比增大，氣泡液膜變薄，重力排液速率降低，發泡倍率和穩泡時間均增大，渣土的“塑流性”較好，氣液比增大到一定程度時，泡沫壁變薄，泡沫易破，半衰期降低，坍落度經時損失較大。

2)未加泡沫前，含細粒土的礫砂不具有“流塑性”，摻入一定泡沫后，使氣液比在30∶1～55∶1、含水率為5%～12.5%、泡沫摻量為20%～40%時，適當調整含水率、泡沫摻量和氣液比，土體具有較好的“流塑性”，根本原因是泡沫的“軸承效應”使礫砂土顆粒間內、外摩擦角大大減小，流動性增強；泡沫劑中的表面活性劑分子結構內的親水基團與水、礫砂土顆粒間形成氫鍵，使保水性和黏聚性提高。

3)使用泡沫劑改良礫砂土后，滲透系數大幅降低，滲透系數達到10-5cm/s，能夠滿足盾構施工技術要求，泡沫劑溶液中高分子化合物的聯結和液橋力是土樣具有堵水作用的原因。

本文利用自制泡沫發生器發泡，固定液體流量、進口壓力和泡沫劑體積分數等，調節氣液比，對泡沫性質和渣土的“塑流性”進行了研究，建議在此基礎上系統研究泡沫發生器液體流量、氣體流量、進口氣體壓力、泡沫劑體積分數和泡沫混合器內微珠填充率等對泡沫性能和渣土改良效果的影響規律，將其與土壓平衡盾構實際掘進過程中的相關施工參數建立聯系，為施工過程提供指導，避免盾構施工中相關參數的設置主要依靠經驗和現場摸索。

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Experimental Study of Soil Modifying by Foam of Earth Pressure Balance Shield in Sandy Gravel Strata

PENG Lei1,2, HE Wenmin1,2, CHANG Yawen3, ZHANG Jihong4, WANG Chuang1,2, ZHAO Po4

(1.ShaanxiRailwayInstitute,Weinan714000,Shaanxi,China;2.ShaanxiProvinceEngineeringLaboratoryofHighPerformanceConcrete,Weinan714000,Shaanxi,China;3.ChinaRailwayFirstGroupCo.,Ltd.,Xi’an050043,Shaanxi,China;4.UrbanRailTransitEngineeringCo.,Ltd.ofChinaRailwayFirstGroupCo.,Ltd.,Wuxi214105,Jiangsu,China)

The sandy gravel stratum is of unfavorable plasticity and fluidity, which is sure to induce serious wear of cutterhead and screw conveyor. Moreover, the earth pressure balance is not easily maintained and the face is easy to collapse. As a result, indoor experimental study of foaming technology for sandy gravel stratum is carried out with self-made foam generator, the effects of foam expansion ratio(FER), water content and foam injection ratio (FIR) on plastic flow state are analyzed, the variation law of permeability coefficient of soil before and after improvement are studied. The slump test results indicate that the optimal conditioning parameters to achieve required plastic behavior are FER of 30∶1 to 55∶1, water content of 5% to 12.5% and FIR of 20% to 40%, and the bearing effect and the hydrogen bond between hydrophilic group of surfactant with water and gravel sand particles are main causes. The permeability can reach 10-5cm/s after using foam agent after 280 minutes; and the coupling and the liquid bridge force in the foam solution of the polymer can stop the water of soil.

earth pressure balance shield; FER; foam generator; foam improvement; soil improvement; sandy gravel; plastic flow; permeability

2017-01-12;

2017-03-07

渭南市基礎研究人才工程基金(2015KYJ-3-3)； 陜西省高性能混凝土工程實驗室專項科研基金(G2015-04)

彭磊(1984—)，男，湖北十堰人，2011年畢業于石家莊鐵道大學，材料工程技術專業，碩士，講師，主要從事土木工程檢測技術和建筑材料的教學和研究工作。E-mail: penglei012004@163.com。

10.3973/j.issn.1672-741X.2017.05.008

U 451+.5

A

1672-741X(2017)05-0571-07