燃煤鍋爐性能測試專用測點安裝的規范化研究

李廣偉

(中電華創電力技術研究有限公司，上海 200086)

燃煤鍋爐性能測試專用測點安裝的規范化研究

李廣偉

(中電華創電力技術研究有限公司，上海 200086)

火力發電機組鍋爐試驗專用測點的規范安裝對性能試驗的精確度具有重要的影響?？偨Y了近年來火力發電機組節能減排工作中鍋爐性能測試的經驗，論述了影響機組性能試驗的煙氣成分、灰渣樣、溫度、壓力、流量等測點的安裝規范以及提高測量精度的方法，使機組在性能試驗中獲得較高品質的數據，為機組的節能、環保工作奠定了堅實的基礎。

燃煤鍋爐；性能測試；測點；安裝；規范

0 引言

近年來，隨著我國節能減排力度的加大，各發電企業對發電機組性能檢測和指標評估也越來越重視?，F代大容量火電機組均采用了先進的測量裝置，并通過先進、縝密、嚴謹的算法，獲得了機組運行所需的數據[1]，但目前許多電廠的日常性能檢測(包括大修前后性能試驗)結果普遍存在可靠性低甚至錯誤的現象，不能保證良好的重復性和較高的精度。其原因就是對性能測試沒有進行很好的規劃(包括試驗人員、試驗單位、試驗計劃和試驗方法)，試驗測點布置以及試驗儀表安裝使用不規范，使各試驗結果間缺乏可比性，最終導致性能試驗失去了應有的意義，變成了一種形式。

良好的重復性和高精度，除了通過可靠的儀表和正確的使用方法來保證外，還需要一個正確全面的測點安裝方案，如測點的數量、測點位置的選擇、合理使用高精度儀表等。合理的測點安裝方案還能有效降低檢測的費用和難度，進一步減少不確定因素的影響以及對專業人員經驗的依賴，最大限度降低人為因素導致的測量不確定度[2](實際上這種不確定度占了整個不確定組成的很大一部分)，因此，機組日常檢測時必須對測點問題進行規范。

1 煙氣成分和物性試驗測點的安裝規范

1.1 省煤器出口測點布置方案

省煤器出口沿爐寬方向安裝測點的作用如下：(1)用于測量爐內氧量和一氧化碳分布情況，以便進行燃燒調整；(2)用于測量脫硝裝置入口流場和NOx濃度場，以便分析鍋爐運行變化對脫硝裝置入口邊界條件的影響；(3)用于脫硝系統性能考核，避免稀釋風對測量脫硝入口NOx質量濃度的影響。

試驗測點具體位置如圖1中測點位置1處所示，主要布置在省煤器出口至脫硝垂直煙道入口之間水平煙道上。安裝時，測孔應遠離噴氨口(4 m以上)且在噴氨口上游，建議盡量選擇靠近省煤器的變徑之前的直段煙道上。測點根據網格法原則布置，每側至少安裝8個測點，最外側兩點距離煙道邊緣20～30 cm為宜。測孔外徑90～100 mm，自由端須露出保溫層100 mm。測孔材質建議使用不銹鋼，爐側所有煙氣測孔均遵循上述原則。目前，該位置安裝測點的電廠較少，因此很少設有平臺，考慮到便捷維護等問題，建議安裝測點的同時加裝平臺和護欄。

圖1 省煤器出口測點布置方案

1.2 脫硝噴氨點后測點布置方案

噴氨點后沿反應器寬度方向布置測點，主要用于測量該位置煙氣流速和NOx濃度分布，從而評價布置在彎道處的整流裝置的整流效果及噴氨混合裝置對NOx/NH3的混合效果。

試驗測點主要布置在噴氨以后的脫硝垂直煙道內，具體位置如圖1中測點位置2處所示。安裝前，首先確定該位置空間是否便于測量操作，特別要關

注平臺是否便于試驗人員操作，垂直煙道與脫硝反應器之間距離是否便于取樣槍操作。安裝時，測點位置依據網格法原則確定，每側至少安裝8個測點。

1.3 催化劑層間測點布置方案

各催化劑層間測點的作用：(1)用于測量各催化劑層間的流速分布，以便分析催化劑層磨損、積灰及氨逃逸情況；(2)用于測量各催化劑層進出口的NOx濃度分布，以便分析催化劑層不同區域催化劑活性。

催化劑層間測點安裝可以沿著反應器寬度方向，也可以沿著反應器深度方向，具體安裝方向要視現場場地空間情況，以便于測量為原則進行選擇。下面以沿深度方向布置為例說明測點具體安裝位置，如圖2所示。安裝時，靠近反應器兩側的測孔盡量靠近反應器壁面，去除保溫層后距壁面20～30 cm為宜，其余測孔均勻分布，間距1.0～1.5 m為宜。

圖2 催化劑層間測點安裝示意

1.4 脫硝出口(空氣預熱器入口)測點布置方案

脫硝出口測點的作用：(1)用于測量脫硝出口流場和NOx濃度場，以便進行噴氨格柵的優化調整；(2)用于測量空氣預熱器(以下簡稱空預器)入口氧量和入口煙溫分布情況(測量時，溫度測點應與煙氣取樣點位置盡可能一致)；(3)用于測量空預器入口靜壓、流量等。

試驗測點主要布置在脫硝出口至空預器入口之間水平煙道上，如圖3所示。安裝時，測孔盡量靠近空預器，測點布置根據網格法原則設定，每側至少安裝8個測點。測孔外徑90～100 mm，自由端露出保溫層100 mm。

圖3 脫硝出口測點安裝示意

1.5 空預器出口測點布置方案

空預器出口測點的作用：(1)用于測量空預器出口氧量分布情況，結合空預器入口氧量數據，了解空預器的漏風情況(測量時，應同時用同種類型的分析儀測量相應段煙道的進、出口煙氣成分并進行計算)；(2)用于測量排煙溫度分布情況；(3)用于測量空預器出口靜壓、流量等。

如圖4所示，在空預器出口位置1處，由于空預器漏風、煙氣分層、煙氣溫度場不穩定等原因[3]，測點必須在空預器煙道第1個彎頭后面。位置2，3在轉彎煙道后，流速分布不均勻，氧量分布也不均勻，為了保證測試的準確性，需要增加取樣點的數量，將流速和煙氣成分一并進行測量，采用流速加權平均值。因此在保證煙道無漏風和測量空間足夠的前提下，建議試驗測點安裝在距離空預器出口較遠的水平煙道上，盡量在靠近除塵器入口的變徑之前的直段上，即位置4。測點布置根據網格法原則設定，每側至少安裝8個測點。測孔外徑90～100 mm，自由端露出保溫層100 mm。

圖4 空預器出口測點安裝示意

2 煤、灰、渣取樣測點的安裝規范

煤的檢驗誤差由采樣、制樣和化驗3部分組成，其中采樣誤差最大，約占總誤差的80%，因此正確的采樣是電廠燃料分析中的一個重要環節，也是獲得可靠分析結果的必要前提[4]。

推薦在原煤倉出口或給煤機入口處進行采樣，大部分電廠的原煤取樣測孔都設置在原煤倉錐體下部至給煤機的落煤管上，個別電廠在原煤倉上設有專用原煤取樣孔。對于沒有設置原煤取樣測孔的電廠，為滿足試驗的要求，可以考慮將給煤機上蓋檢查口作為臨時的原煤取樣孔，但是取樣過程中由于落煤管內壓力較大，原煤流出時呈噴射狀，不僅會造成

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環境污染和浪費，而且細小的原煤顆粒因速度較快，容易對試驗人員造成沖擊，危害健康，建議電廠加裝專用的原煤取樣測孔。

原煤取樣前，務必將取樣孔中的積煤清理干凈，以取得流動的原煤作為取樣的標準。原煤采樣有效時間應與鍋爐試驗工況時間相等，但采樣開始和結束的時間應視燃料從采樣點至送入爐膛所需的時間而適當提前。建議直吹式制粉系統第1次取樣在正式試驗開始前0.5 h，中儲式制粉系統提前2.0 h取樣。整個采樣期間應均隔時間采取樣品，建議每臺磨煤機每30 min采樣1次，每次采樣約2 kg，置于密封容器內。為了提高采樣效率，當煤質比較穩定時，可適當降低采樣頻率；當不同煤倉的煤質比較單一時，可適當減少磨煤機采樣臺數。一次試驗結束后，根據磨煤機的出力將全部采樣按不同比例加權混樣，充分混合后縮分為3份，每份2 kg，其中1份供試驗單位進行工業分析、發熱量測定，并委托有資質單位(至少要有省級中國計量認證(CMA)資質)進行煤質化驗，1份供電廠進行工業分析和發熱量測定，1份留試驗單位備用。

目前，電廠普遍采用的飛灰取樣器安裝在空預器出口到電除塵入口的煙道，采用撞擊式取灰方式。由于在灰粒粒度范圍內灰中含碳量的分布不均勻，導致飛灰可燃物含量變化較大。因此，建議在電除塵第1電場下方的放灰口取灰，取灰前必須將取樣管中的陳灰排空，每次取灰量建議不小于2 kg。為提高飛灰可燃物測量的準確性，試驗期間須在空氣預熱器出口測點利用飛灰等速取樣裝置取樣，可以利用等速取樣標定后的撞擊取樣代替等速取樣。

鍋爐大渣的主要成分是水冷壁結焦后脫落的焦塊、噴燃器分離出來的未燃盡煤粉顆粒和燃燒后落入冷灰斗的較大灰粒等。由于爐膛渣池很大且灰渣分布極不均勻，為了獲得有代表性的樣品，需要大量取樣，每次取樣量一般不應少于2 kg，并要求對每個樣品進行多次分析。

3 制粉系統取樣測點的安裝規范

針對中間儲倉式制粉系統，一般可在細粉分離器下粉管道上用旋轉式活動取樣管采樣。

針對直吹式制粉系統，多數電廠現有煤粉取樣裝置均為伸縮式固定煤粉取樣器，存在經常取不到樣、取樣精度差等情況。根據DL/T 467—2004《電站磨煤機及制粉系統性能試驗》要求，煤粉取樣需采用圓周等截面多點采樣方式。

AKOMA2000是由德國e.on工程公司開發的燃煤電廠煤粉等速取樣裝置，采用圓周等截面64點等速采樣方式，能滿足制粉系統常規性能試驗和優化調整試驗的要求，能檢測煤粉細度、一次風速度、煤粉濃度和均勻性，試驗結果更精確。因此建議符合條件的電廠在各粉管上加裝AKOMA專用取樣密封件，該專用密封件設計有壓縮空氣密封風接口，可以有效解決制粉系統優化試驗時煤粉正壓噴濺的問題。

煤粉取樣測點的安裝位置應遠離彎頭、可調縮孔等干擾流場均勻性的設備(直管段要求前面長度為5倍當量直徑，后面長度為3倍當量直徑)，且需要有一定的儀器操作空間；此外，該煤粉取樣測點還可作為冷熱態一次風調平和標定試驗測點使用。

4 風機試驗測點的安裝規范

風機設置流體流量試驗測點時，應關注聯絡母管，避免聯絡母管對流量的影響。風機流量測點盡量安裝在風機入口，處于負壓環境，方便測量；當送風機和一次風機入口無法安裝測點、只能安裝在出口風道時，測量時務必注意安全。

設置風機靜壓測點時通常在煙、風道壁面上直接開孔，建議盡可能在內表面平整的壁面上垂直開孔，孔徑宜為2～3 mm，孔邊緣不應有毛刺和倒角，還應采取適當措施嚴防測壓孔堵塞。風機進出口靜壓測點不能遠離風機進出口截面，應盡量安在風機進出口膨脹節前后，煙(風)道直段上，附近不應存在擋板、彎頭等阻力部件及渦流區。在風機進出口截面上至少安裝3個測點(方形或矩形截面至少4個點)，分別測量后求平均值。

5 給水流量試驗測點的安裝規范

給水流量是確定機組一些重要性能指標的主要參數，給水流量的準確測量對常規火電機組的性能檢測具有重要的意義。較之于采用凝結水流量作為性能監測的基準流量而言，直接測量進入省煤器的給水流量，可以避免加熱器管子可能發生的泄漏、給水泵密封水的泄漏、除氧器水位的變化對給水流量的影響。提高給水流量的測量精度，可在極大降低機組性能試驗難度、減少高精度儀表使用數量的前提下，提高機組性能試驗的精度和重復性。

受煤量計量方法的限制，電廠入爐煤量的統計一般誤差較大，不利于節能管理。如果以給水流量為基準計算鍋爐吸熱量并對該吸熱量進行累計，可將每日或每月的吸熱量累計值換算為標煤量，該量的精度將遠高于對煤量的直接計量。

現階段國內能夠精確測量給水流量的裝置為低β值喉部取壓噴嘴給水流量測量裝置，因此，建議在省煤器入口安裝美國機械工程師學會(ASME)推薦

的低β值喉部取壓噴嘴，其結構如圖5所示。由于該噴嘴安裝于省煤器入口的給水管道上，壓力較高，因此必須采用焊接結構，這為噴嘴的定期校驗帶來了困難，為此ASME建議在噴嘴下游開一個觀察孔，以便對噴嘴進行定期檢查。

6 水冷壁壁面氛圍測點的安裝規范

隨著環保部門對NOx排放要求的提高以及鍋爐優化運行的需要，鍋爐燃燒趨向更低的氧量水平，鍋爐因還原性氣氛導致的結渣和高溫腐蝕問題將日益顯著[5]，因此，鍋爐貼壁還原性氣氛的測量將成為鍋爐燃燒調整的一個重要手段。

測量爐膛貼壁還原性氣氛的方法是在水冷壁四周按要求布置一定數量的小孔，一般在膜式水冷壁管之間的鰭片上開孔，取樣孔徑可根據相鄰水冷壁管之間的距離進行調整。水冷壁四周煙氣氣氛測點的布置位置和數量可根據鍋爐的實際結構和尺寸進行選擇，圖6給出了比較典型的某660 MW超臨界鍋爐的近壁氣氛測點布置情況。

(1)前后墻上第1層燃燒器標高為20.36 m，第2層燃燒器標高為24.89 m，第3層燃燒器標高為29.42 m，燃盡風層標高為35.40 m。

(2)測點分4層分別對稱布置于鍋爐左右兩側墻。第1層測點標高為21～22 m(處于第1層和第2層燃燒器標高之間)；第2層測點標高為27～28 m(處于第2層和第3層燃燒器標高之間)；第3層測點標高為31～33 m(處于第3層燃燒器與側燃盡風標高之間)；第4層測點標高為38～39 m(處于燃盡風上部)。

(3)每層布置5個測點。側墻中心位置布置1個，中心點左右對稱各布置2個，對稱距離為3 m。

(4)在水冷壁鰭片上打孔得到測孔，測孔直徑為4～5 mm；采用不銹鋼管(管徑6 mm左右)連接至保溫層外部，測量自由端伸出保溫層外部100 mm。

圖5 焊接式給水流量噴嘴結構示意

圖6 鍋爐側墻水冷壁壁面氛圍測點位置示意

7 結束語

對機組鍋爐側重要測點進行規范安裝，能夠提高鍋爐主要運行參數的精度，使發電企業更為準確地掌握鍋爐的運行狀況，為鍋爐的運行、檢修、技改等提供了重要的實時數據，為提升發電企業節能環保工作質量奠定了基礎。

[1]向麗暉.燃煤鍋爐性能監測元件選型及安裝的規范化研究[J].鍋爐技術,2014,45(5)：29-31，57.

[2]鍋爐性能試驗規程：ASME PTC 4—2008[S].

[3]李悅，楊月明，劉振軍，等.1 025 t/h鍋爐在線氧量測點位置分析與改進[J].華北電力技術,2003(2)：37-38,41.

[4]于文濤，范志斌，武玉霞，等.淺談提高入廠煤人工采樣精密度的方案及改進[J].應用能源技術,2012(3)：5-7.

[5]趙虹，魏勇.燃煤鍋爐水冷壁煙側高溫腐蝕的機理及影響因素[J].動力工程,2002,22(2)：1700-1704.

(本文責編：劉芳)

2017-02-14；

2017-04-13

TK 229.6

B

1674-1951(2017)04-0011-04

李廣偉(1983—)，男，河北衡水人，高級工程師，工學碩士，從事機組性能測試、系統優化及電站調試技術研究(E-mail:82564060@qq.com)。