關于水電站廠房中定子基礎結構型式及計算的探討

江禮為 后開祥

【摘要】水電站廠房中，定子基礎通常沿環向均勻布置，結構型式多樣。本文探討了常用的幾種定子基礎結構型式及定子基礎結構計算方法，通過分析，結構可靠、施工方便的定子基礎結構型式為預埋鋼盒基礎，有限元法計算定子基礎結構能更真實反應受力狀態。成果可為今后類似工程的設計提供參考。

【關鍵詞】定子基礎；水電站廠房；結構型式

1、引言

水電站廠房中，水輪發電機一般由定子、轉子、軸承、機架及制動系統、冷卻系統組成，定子由定子機座、定子鐵芯、定子繞組、測溫裝置等組成，定子機座是一個承重和受力部件，機座下環用地腳螺栓固定在定子基礎上。水輪發電機組產生的巨大靜動荷載主要通過定子機座傳遞至定子基礎，再傳遞到機墩結構上。定子基礎通常沿環向作對稱均勻布置，有利于結構的受力，具體結構型式多樣，取決于設備廠家的技術要求。由于定子基礎承受著巨大的靜動荷載，不論采用何種結構型式的定子基礎，都應具有足夠的剛度、強度、穩定性和耐久性，滿足水輪發電機組的安全運行。在建或已建的水電站廠房中，定子基礎采用的結構型式各有不同，但設計人員在做結構設計時，具體采用那種結構型式的定子基礎較為模糊。因此本文擬從常見的幾種定子基礎結構型式作具體的分析探討，為設計提供參考。

2、常見定子基礎結構型式及應用

通過對水輪發電機組受力結構體系進行分析，定子基礎承受的荷載有垂直荷載與水平荷載，垂直荷載包括發電機風罩傳來荷載、定子基礎混凝土自重、靜定部分設備總重等，水平荷載包括正常扭矩產生的水平力、三相短路扭矩產生的水平力、正常運行時由于質量偏心產生的水平離心力、由正常轉速到飛逸轉速的瞬間因質量偏心引起的水平力（對于半傘式機組，該部分重量由下機架基礎承擔了）、由發電機轉子半數磁極短路時引起的水平力等，受力較為復雜。如果處理不好，由于機組在各種工況運行時會產生一定的振動，在長期運行過程中，預埋在定子基礎內的地腳螺栓就會產生松動，甚至可能從內撥出，對整個機組的運行產生安全隱患。為此設計人員在做結構設計時應引起重視。本文列出了幾種常見的定子基礎結構型式。

a、傳統定子基礎，詳見圖1所示。一般采用二次灌漿澆注的工藝技術來固定發電機定子基礎板、地腳螺栓。安裝定子時，首先在一期混凝土澆筑時預留二期坑槽，并在一期混凝土內預留插筋，表面鑿毛處理，用以加強一、二期混凝土之間的連接，然后將裝配完成的定子吊入機坑，調整好定子水平和高程后，再用混凝土灌入預留的地腳螺栓槽內，通過地腳螺栓固定定子基礎板。

b、鋼套管定子基礎，詳見圖2所示。采用鋼套管鎖定地腳螺栓，首先將鋼套管與鋼墊板焊接，在鋼套管上焊接鋼筋接頭加強鋼套管與混凝土之間的連接，并在鋼套管上開孔焊接灌漿管，然后將制作好的鋼套管鎖定系統埋設固定到位，進行混凝土澆筑，待安裝定子時將地腳螺栓安放在鋼套管內，并固定定子基礎板，最后通過灌漿管灌漿，將地腳螺栓澆筑密實在鋼套管內。

c、鋼盒定子基礎。與鋼套管結構型式較為相似，采用在鋼盒內鎖定地腳螺栓的方式，同理首先加工制成鋼盒鎖定系統，埋設安裝到位，然后澆筑混凝土，待定子安裝到位后再進行灌漿澆筑密實地腳螺栓。詳見圖3所示。

d、楔形鋼盒定子基礎。該結構型式由鋼盒定子基礎改進而來，鋼盒樣式調整為上小下大的楔形體。該結構鋼盒上不用焊接鋼筋接頭，系統加工制作簡單。詳見圖4所示。

3、優缺點分析

上述幾種定子基礎結構型式在工程中都有采用，各有優缺點：

a、對于傳統定子基礎結構，較為常規，常用于裝機單機容量較小，承受荷載較小的機組。但由于預留坑槽體積較小，施工時無法按照常規方法立模、拆模及處理一、二期混凝土接縫，從而影響一二期混凝土的結合質量；再者由于空間狹小，地腳螺栓不易固定，導致混凝土澆筑時地腳螺栓發生移位等現象；更大的缺點是在澆筑二期混凝土時，定子基礎板已經就位，露出的回灌二期混凝土的孔很小，往往會造成二期混凝土澆筑不密實的問題，從而導致地腳螺栓的澆筑不牢固，機組長期運行過程中由于振動的原因會造成地腳螺栓產生松動，危及機組的安全運行。隨著水電站工程的不斷發展，該種結構型式應用得越來越少。

b、比起傳統定子基礎結構，鋼套管結構型式有了較大改善，首先是鋼套管鎖定系統澆筑在一期混凝土內，減少立模、拆模等復雜施工工序；其次，鋼套管上焊接了鋼筋接頭，底部還焊接了鋼墊板，有效的增加了與一期混凝土之間的結合；最后是通過灌漿管注入有壓力的漿液，能使鋼套管內地腳螺栓澆筑密實，并且地腳螺栓在鋼套管內移位有限，使得地腳螺栓澆筑前固定較為簡單。該種定子基礎結構型式雖然解決了鋼套管鎖定系統與一期混凝土之間的結合問題，但是鋼套管內壁與澆筑混凝土之間的結合質量難以保證良好，再者鋼套管鎖定系統加工也比較復雜。

c、鋼盒定子基礎結構，與鋼套管結構相比，在鋼盒上內外都焊接了鋼筋接頭，有效解決了鋼盒與內外混凝土的結合質量問題。因要焊接鋼筋接頭，鋼盒鎖定系統加工仍較為復雜。

d、楔形鋼盒定子基礎結構，是鋼盒結構型式上的改進，采用上大下小的楔形狀鋼盒，取消了在鋼盒上焊接鋼筋接頭，使得加工較為簡單，但仍能滿足結構受力。

分析可知，楔形鋼盒定子基礎結構較其他三種結構具有明顯的優勢，它不僅施工簡單，能加快施工進度，還能有效的保證地腳螺栓的固定效果。結構整體性較強，提高定子基礎及機墩剛度，減小機組的振動，為機組長期安全運行提供了保障。

4、定子基礎結構計算

4.1 結構力學法計算

定子基礎承受徑向、切向和豎向三向荷載，受力較為復雜（見圖5）。為了滿足定子基礎剛度及穩定要求，需要對定子基礎進行應力及墩子的劈裂力計算。定子基礎應力按下式計算：

4.2 有限元法計算

根據定子基礎受特點和承載方向，建立三維整體有限元模型，選取典型計算方式進行剛度計算，從而判斷出設計定子基礎結構是否滿足要求。以某大型水電站為例，該電站機墩結構中共有12個定子基礎板，對基礎板進行編號（見圖6）。

選取兩種計算方式，一是在定子基礎上加載水平力F1的不同作用方向和作用形式，進行定子基礎水平剛度計算；二是在定子基礎上加載豎向力F2，進行定子基礎豎向剛度計算，其中F根據其他大型工程設計經驗取較大值20 MN/mm。進行定子基礎水平剛度計算時，考慮到支承荷載分布的不均勻性，假設12個基礎板只有7個承受水平荷載，其中1個基礎板承擔F/3荷載，另外2個基礎板各承擔F/6荷載，而另外4個基礎板各承擔F/12荷載。因此當荷載向量水平旋轉一周時，便有12種荷載組合，而進行定子基礎豎向剛度計算時，基礎板均勻承擔豎向荷載F2。豎向最小剛度計算值為130.5MN/mm，荷載組合1～荷載組合12中各荷載組合下，定子基礎截面處沿力的作用方向的最大位移值及相應的水平最小剛度（沿力的作用方向）見表1。

從表中可以看出各荷載組合下，定子基礎截面處沿力的作用方向的最大位移即水平最小剛度均位于荷載值較大的荷載作用點處，且沿力的作用方向的位移分布基本相同，只是隨著荷載的旋轉而旋轉。

目前對于小型水電站，采用常規結構力學計算方法計算定子基礎的受力狀況。但對于大型或者巨型水電站，因機組單機裝機容量大，定子基礎承受的荷載大且復雜，建議采用有限元方法計算復核。由上可知，有限元計算方法更能反映定子基礎的實際受力狀況。

5、結語

本文介紹了幾種常見的定子基礎結構型式，并分析了各自的優缺點，通過對比分析，楔形鋼盒定子基礎結構最優，施工簡單，結構可靠，對水電站機組的長期安全穩定運行有利。定子基礎結構計算方法有結構力學法和有限元法，根據電站的具體情況選用。

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