室內干式配電變壓器噪聲聲場傳播特性及治理

李鐵楠，胡勝，吳曉文，彭繼文，盧鈴

(國網湖南省電力公司電力科學研究院，湖南長沙410007)

室內干式配電變壓器噪聲聲場傳播特性及治理

李鐵楠，胡勝，吳曉文，彭繼文，盧鈴

(國網湖南省電力公司電力科學研究院，湖南長沙410007)

建立了典型結構室內配電變壓器的噪聲空氣聲場傳播有限元模型，對噪聲在空氣中傳播和衰減的基本特性進行了定量計算，分析了聲源強度、物體表面吸聲系數、聲源位置三個主要因素對聲場分布特性的影響，并根據所得傳播和衰減規律，提出了相應的治理方案，取得了良好的控制效果。

配電變壓器；有限元；空氣聲；噪聲治理

隨著我國工業化進程的加快以及人民生活水平的不斷提高，電力系統用電負荷逐漸增加。電力變壓器是電能分配與傳輸的重要環節，受制于土地供給控制和城市規劃，同時為了降低受端線路電壓損耗，越來越多配電變壓器被安裝在居民區周邊或者居民樓的地下室中〔1－2〕。

居民小區配電變壓距居民較近，特別是位于居民樓地下室結構中的變壓器，其產生的振動和噪聲，往往能夠對小區居民的正常生活造成困擾。隨著我國環境法規的不斷完善以及人們環保意識的不斷加強，小區配電變壓器噪聲擾民問題已經成為電力行業投訴的焦點。因此，變壓器噪聲控制是需要研究的重要課題〔3－4〕。

通過仿真計算來定量研究配電變壓器噪聲在空氣聲場中的傳播及衰減規律，得到其聲場在空間的分布特性，將有助于配電變壓器噪聲治理研究工作的進行。考慮到聲源在空氣聲場中的放射傳播特性，本文在此基礎上建立了噪聲在兩層多房間結構中的點聲源傳播輻射模型，分別對影響聲場空間分布的三個主要因素——聲源大小、物體表面的吸聲系數及聲源位置進行分析，得到相關結論，并提出相應的治理方案。

1 噪聲空氣聲場傳播理論

在非理想狀況下，入射聲波在經過房間界面與空氣的接觸面時，會有一小部分聲能量被邊界吸收，而不能全部反射。界面對聲波的吸收，可以采用特性阻抗的模型以簡化問題，即定義邊界上某點的法向特性阻抗zn為其聲壓值與法向速度之比，而與界面上其他點的法向速度無關。法向特性阻抗在不同頻率、不同位置、不同界面上可能會有所不同，通常滿足其中，ρ0為媒質處于靜態時的媒質密度，c為聲波傳播的速度。

給定房間內部的一個點聲源，分析房間內點源激發的聲場，即房間的格林函數，滿足方程〔5－7〕:

式中 ▽2為拉普拉斯算子；P為聲壓，k為波數，r為聲場位置，r′為聲源位置。

式中 S為邊界面；n為邊界面向外方向的單位矢量。

通過計算可得

能量的衰減規律為e－t/τ。其中，τ為衰減快慢的度量。房間體積V與邊界面積S之比越大，墻壁的法向特性阻抗越高，衰減越慢。因此，非剛性的界面使每個模式的振動隨著時間衰減。

射線在界面上連續兩次反射間的空間平均距離為:

式中 ˉn為射線在單位時間內被界面反射的次數的平均值，該公式對于一般形狀的房間同樣適用。

如果聲源停止作用時房間內的聲場是擴散聲場，由大量的射線組成，平均能量是ˉE。經過邊界的一次反射射線的能量下降了1－ˉα倍，ˉα為邊界的總吸聲系數。經過一段時間t，所有射線經過邊界反射的平均次數為ˉnt，平均能量密度下降到:

可見，室內的聲能量隨時間指數衰減。房間聲學中把聲場下降60 dB，即平均聲能密度自原始值衰變到百萬分之一所需時間為混響時間，記作T60。根據分貝的定義得到著名的賽賓公式:

入射聲波在界面上反射，界面吸收能量，所吸收的聲能量與入射聲能量的比成為能量的吸聲系數，由界面的材料性質決定。設界面材料的法向特性阻抗為zn，則

式中 Pi，Pr為界面上入射波和反射波的聲壓；Vin和Vrn為界面上入射波和反射波的法向速度；θ為入射角。

法向特性阻抗很大的界面對擴散聲場的吸聲系數為:

式 (9)給出了法向特性阻抗和吸聲系數之間的關系。

2 變壓器噪聲空氣聲場建模及仿真

2.1 變壓器噪聲空氣聲場模型搭建

空氣途徑是噪聲傳播的主要途徑之一，為了能夠分析和定量計算噪聲通過此途徑的傳播和衰減過程，建立的室內空氣聲場模型采用雙層多房間結構。房間結構如圖1所示。

圖1 房間結構模型

房間分為兩層，尺寸為長10 m，寬度6 m，高度5 m。內部設有10個房間，房間之間設置有相應的門窗結構，在一層和二層之間通過樓梯間形成通道。

僅從研究傳播途徑及衰減的角度來說，變壓器噪聲在沿著空氣途徑傳播時，可以將聲源等效為一個點聲源或者體聲源置于模型中的某個位置。因此，在此模型中，主要的變量分別為聲源與墻壁的吸收率。聲源大小和位置的不同，會對結果造成一定差異。由于沒有必要研究房間中每一個點的聲音傳播規律，因此，只需選取部分有代表性的結構作為參考的依據。同時應該注意到，聲源的大小對于傳播途徑的影響不大，無論發聲體強度如何，產生的噪聲會沿著相同的路徑傳播。因此，本文主要研究不同位置點造成的影響。

為了方便起見，將各個房間都進行編號。具體如圖2所示。其中，聲源位于2號房間，聲功率為10－4W。7號房間下面是9號房間，10號房間位于8號房間之下，11號房間旁邊。除去樓梯所占用的第6單元，其他的10個單元均為房間結構。

圖2 各單元編號

2.2 邊界條件設置

在進行仿真計算時，需要對11個編號的單元結構設定初始的聲能量密度為0。對于每個房間而言需要單獨設置相應的邊界條件。在實際中，墻壁、天花板、地板和門窗等結構對于聲波的吸收率是有差異的，需要分別進行設置。其中，設墻壁的吸收率α為0.05。

聲音在傳播過程中遇到不同介質玻璃時會發生折反射，這個過程中存在能量損耗。窗戶的作用就是空氣－固體－空氣的過程，兩次反射，自然聲音的能量就降低了。且考慮到表面光滑的物體對于聲音的吸效率較低，此處取吸收率為α為0.01。

天花板結構一般都比墻壁結構粗糙，相對的吸聲率也會高一些，設定α為0.1。需要注意的是，在此模型中，1樓的天花板結構與2樓地板之間是相互獨立的，不是同一結構。在研究空氣途徑傳播時，僅考慮傳播途徑中不同介質之間的損耗和吸收率，但不考慮經過多次折射進入下一區間的情況。

考慮到地板和墻體所用的材料不一，為了方便區分，設置地板的吸聲率為0.15。實際上不同材料的吸聲率存在很大的差異，表面的粗糙程度也能夠對吸聲率造成較大的影響，以上因素無法一一驗證。

在不同的房間之間設置聲場傳輸耦合邊界條件。在給出的模型中，房間相當于一個聯合體，而非整體。研究噪聲在空氣通道中的傳播，需要建立房間與房間之間的連通關系，在仿真模型中通過耦合實現的。考慮到聲波通過門框結構時候能量會產生一定的損耗，不失一般性，設置傳輸損耗為5 dB。

2.3 仿真結果

聲壓級的分布如圖3所示，聲源點 (即等效變壓器所在位置)聲壓級最大，達到了79.4 dB。與此同時，2號房間在整個仿真模型的10個房間結構中，噪聲最大。當聲音有直接的空氣通道可以流通時，噪聲的傳播衰減較小。如在同一層相鄰的房間，聲壓的減小相對較小。但是對于沒有直接空氣通道的房間，噪聲的衰減是非常明顯的，如圖所示2號房間正上方的房間中，聲音強度已經衰減到55 dB，最大衰減了24.4 dB。

圖3 房屋結構中的聲壓分布

房間中的聲能量密度分布如圖4所示，與聲壓分布有類似的規律，同樣是在聲源點附近的聲能量密度最大，在同一個房間中，衰減相對較小。往相鄰房間傳播時，聲能量密度會相對較大的減小，而繼續往不相鄰的房間傳播時，衰減幅度較大的。

圖4 房屋結構中的聲能量密度分布

通過仿真發現，當聲源點強度發生變化時，相應的最大聲壓和最小聲壓會發生變化，但是這并不影響其分布和衰減特性。當聲源強度只是小范圍變化時 (±50%)，室內聲壓分布變化較小。當聲源強度以指數形式增長或者衰減時，其最大最小分貝值重新分布如圖5所示。可以看到，聲源強度每提高10倍，相應的表現在最大和最小分貝值上面會有10 dB左右的變化。

圖5 聲源強度指數變化時的影響

聲源點位置由原來的2號房間變到8號房間時，所得到的各個房間中的聲壓將重新分布，具體如圖6所示。可以看到，當聲源點的位置改變時，聲壓級的分布也隨之改變，考慮到具體位置的不同，同樣聲源強度在不同位置時，所產生的最大和最小分貝值是不同的。

通過調整聲源位置四周墻壁的吸聲系數，將吸聲系數由原來的0.05調整到0.2，新的聲壓分布云圖如圖7所示。

圖6 聲源位置變化時聲壓級分布

圖7 吸聲系數調整時聲壓級分布

可以看到，調整吸聲系數后，最大聲壓級和最小的聲壓級數值有所降低，但變化不大。最大聲壓級的變化要小于最小聲壓級，其原因在于，最大聲壓級分布在聲源附近，吸聲材料很難改變發聲體周圍的聲場分布，對通過吸聲材料之后的聲場分布產生的影響相對較大。從仿真的結果來看這種影響很有限。

3 噪聲抑制方法及實驗研究

國內外專門針對于配電變壓器減振降噪的研究工作較少。抑制噪聲和振動的方法主要可以分為三大類:被動控制、振源主動控制和振動抑制〔8－11〕。

被動控制主要是從變壓器噪聲的傳播路徑上入手，需要選擇合適的位置安裝吸聲板，在屋內墻壁上涂抹吸聲材料形成隔聲屏障，同時設置隔振帶增大振動在傳播方向上的阻尼。該方式需要外部配置冷卻風扇，易造成變壓器安裝困難，使用成本增加，降噪效果并不明顯。

主動控制主要是通過噪聲相互抵消的方法來達到降噪的目的。理論上，可在變壓器周圍人為安裝噪聲源，其發出的聲信號與變壓器噪聲相位相反，能夠在一定程度上抵消變壓器的噪聲，從而起到降低噪聲的效果。但該方法需要對變壓器本體振動規律有比較深入的把握，目前在理論上研究的較為深入，實際工程應用效果有待提高。

考慮經濟因素，為變壓器安裝減振底座是一種降低變壓器噪聲的有效方法，安裝方法如圖8所示。安裝了減振底座之后，通過空氣場傳播的噪聲得到了有效的抑制，具體效果如圖9所示。

圖8 干式變壓器減振底座安裝示意圖

圖9 安裝減震墊前后變壓器噪聲水平變化

4 結論

在對配電變壓器噪聲傳播特性的研究工作中，仿真模型的準確性是整個研究的關鍵。本文建立了空氣聲場的等效有限元計算模型，將變壓器等效為一個點放射聲源，研究了兩層10個房間結構中噪聲在空氣中的衰減及傳播規律。在本仿真中，主要的參數和變量是聲源的強度、物體表面的吸聲系數及聲源的位置。可以看出，對噪聲的傳播和分布影響最大的還是聲源的位置，物體的吸聲系數一般較難改變，在實踐中，其值往往在0.1～0.6之間，仿真的結果表明，其變化所造成的衰減低于5 dB。通過給配電變壓器安裝減振底座來減小聲源振動，從而抑制噪聲的手段，其效果可以達到10 dB，符合降噪需要，在工程實踐中可以作為主要噪聲控制手段。

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Acoustic Field Propagation Characteristics of Indoor Dry Distribution Transformer Noise and Its Control Technology

LI Tienan，HU Sheng，WU Xiaowen，PENG Jiwen，LU Ling
(State Grid Hunan Electric Power Corporation Research Institute，Changsha 410007，China)

A finite element model(FEM)of noise field propagation in a typical two-storey ten-room structure for distribution transformer is established.The basic characteristics of noise propagation and attenuation in the air are quantitatively calculated，by analyzing the influence of three main factors，the sound source intensity，surface acoustic absorption coefficient and the position of sound source，on the distribution of sound field.According to the law of noise propagation and attenuation，corresponding noise control techniques are proposed，which is proved to be effective by measurement.

distribution transformer；finite element；air borne noise；noise control

TM41

:A

:1008-0198(2017)02-0015-05

10.3969/j.issn.1008-0198.2017.02.004

2016-07-15 改回日期:2016-09-29

國網湖南省電力公司科技項目 (5216A5140021)

李鐵楠(1965)，湖南長沙人，高級工程師，主要從事電力設備噪聲與振動控制方面的工作。