提液技術在高含水期復雜斷塊油藏的應用

楊姝（中國石化勝利油田分公司地質科學研究院，山東 東營 257015）

提液技術在高含水期復雜斷塊油藏的應用

楊姝（中國石化勝利油田分公司地質科學研究院，山東 東營 257015）

永安油田永3-1斷塊為多油層、中高滲透、常壓低飽和、稀油的復雜斷塊油藏，其斷裂系統復雜、斷塊小、油層多、非均質性強、油水關系復雜。目前油田開發已到達高含水階段。為改善油田開發效果，通過提液來保持產量穩定。根據已有研究成果，本文綜合運用了相滲曲線法、流入動態法，系統分析了單井的提液潛力、提液時機和提液幅度。結果表明，適當提高單井的產液量，可以提高單井的最終采收率，對整個油藏的穩產有重要作用。

復雜斷塊油藏；高含水期；提液技術

1 復雜斷塊油藏提液時機的確定

1.1 復雜斷塊油藏無因次采油（液）指數與含水率的關系

式中：Kro(Sw)、Krw(Sw)為油相、水相的相對滲透率；Kro(Swi)為在束縛水飽和度下油相的相對滲透率；μw、μo分別為在油藏條件下水和原油的粘度，mPa?s；Bo、Bw分別為原油的體積系數和產出水的體積系數；fw為地面的體積含水率。

2 提液井的篩選及舉升方式的選擇

提液井最大產液量可以由下式表示：

式中：JL為任一含水飽和度下的采液指數；m3/(d?MPa)； JLf=0為含水率為零時的采油指數，m3/(d?MPa)。

IPR曲線法預測最大產液量[2]：

3 提液幅度的確定

3.1 最大產量法確定的流壓下限[3]

式中：α為天然氣溶解系數,m3/(m3·MPa)；Z為氣體偏差系數;T為井底油層溫度,K。

3.2 最小泵沉沒壓力法確定的流壓下限

泵口壓力為：

式中：psc為標況下壓力，Pa；Tsc為標況下溫度，K；T'為泵深處的溫度，K；Rp為泵生產氣油比；β為充滿系數；L為泵掛深度，m；Hz為油層中部深度，m；ρ液為井內氣液混合密度，g/ cm3；pc為套管壓力，MPa。

最小流動壓力與泵口壓力的關系式為：

4 應用實例分析

以永3-1復雜斷塊為例，復雜油斷塊藏的油井無因次產液指數在含水率到達80%迅速上升，所有井適合提液。采液指數法計算的最大產液量高于IPR曲線法計算的最大產液量。

圖1 典型井的無因次采液指數

圖2 采液指數法和IPR曲線法計算的最大產液量

圖3 永3-1斷塊分層流入動態曲線

圖4 永3-1斷塊井泵充滿系數與沉沒壓力的關系曲線

當井底流壓低于1MPa-2MPa時，產油量會開始減小（如圖3所示）。已知目前平均油藏壓力是13.9MPa，則通過最大產量法計算的提液的最大生產壓差是11.9MPa-12.9MPa。要達到70%～80%的泵充滿系數，沉沒壓力為0.52MPa～0.86MPa（如圖4所示）。由式（12）計算得最小井底流壓的范圍是3.75MPa-4.09MPa。則通過最大產量法計算的提液的最大生產壓差是9.81MPa-10.15MPa。綜合考慮最大產量，泵充滿系數因素，確定合理井底流壓下限為3.75MPa-4.09MPa。

[1]趙靜,等.低滲透油藏采液采油指數計算方法及影響因素[J],新疆石油地質，2007,28(5):601-603.

[2]張琪.采油工程原理與設計[M],山東：石油大學出版社, 2006,19-20.

[3]蘇永新.一種新型的油井流入動態曲線[J],油氣井測試，2001,10（5）:10-12.

楊姝（1986-）女，漢，河北涿州人，助理工程師，主要從事油氣田開發工作。