無(wú)底柱分段崩落法崩落體狀態(tài)的數(shù)值模擬研究

高常勝，溫彥良

(1.鞍鋼礦業(yè)集團(tuán)公司弓長(zhǎng)嶺井下鐵礦， 遼寧 遼陽(yáng)市 111007； 2.遼寧科技大學(xué) 礦業(yè)工程學(xué)院， 遼寧 鞍山市 114000)

無(wú)底柱分段崩落法崩落體狀態(tài)的數(shù)值模擬研究

高常勝1，溫彥良2

(1.鞍鋼礦業(yè)集團(tuán)公司弓長(zhǎng)嶺井下鐵礦， 遼寧 遼陽(yáng)市 111007； 2.遼寧科技大學(xué) 礦業(yè)工程學(xué)院， 遼寧 鞍山市 114000)

針對(duì)無(wú)底柱分段崩落法采礦中損失貧化大的問(wèn)題，通過(guò)數(shù)值模擬的方法，對(duì)回采系統(tǒng)中起決定性作用的崩落體形成過(guò)程進(jìn)行了模擬，通過(guò)對(duì)初始應(yīng)力平衡、爆破擠壓、爆后回縮3個(gè)階段的模擬計(jì)算，查明了崩落體形成各階段的應(yīng)力及外形特征。研究結(jié)果表明，崩落體呈近似橢球形，其外形上部略寬，下部略窄，崩落體形態(tài)外部邊緣并不光滑，存在明顯的礦巖混雜現(xiàn)象，研究結(jié)果對(duì)礦山放礦等實(shí)際生產(chǎn)工作具有很強(qiáng)的指導(dǎo)意義。

無(wú)底柱分段崩落法；崩落體；數(shù)值模擬

0 引 言

無(wú)底柱分段崩落法具有作業(yè)效率高、安全性好、生產(chǎn)強(qiáng)度大、成本低等優(yōu)點(diǎn)，在我國(guó)地下鐵礦山得到了推廣應(yīng)用[1-7]。目前，我國(guó)多數(shù)地下開(kāi)采的鐵礦山都采用這種采礦方法，采用這種采礦方法的礦山產(chǎn)量已占到地下鐵礦山總產(chǎn)量的80%左右。同時(shí)，由于該采礦方法的爆破和生產(chǎn)出礦都是在松散巖層的覆蓋下進(jìn)行的，其損失和貧化大的問(wèn)題一直是各礦山面臨的嚴(yán)重問(wèn)題[2-7]。針對(duì)損失和貧化問(wèn)題，國(guó)內(nèi)外專(zhuān)家學(xué)者針對(duì)松散礦巖的移動(dòng)規(guī)律、爆破參數(shù)的優(yōu)化設(shè)計(jì)以及出礦管理方面進(jìn)行了大量的研究和實(shí)驗(yàn)工作，取得了很大的研究進(jìn)展，然而由于研究對(duì)象的片面性效果并不理想。張國(guó)建等提出了崩落體的概念，研究發(fā)現(xiàn)了崩落體在生產(chǎn)系統(tǒng)中的決定性作用[8]，研究崩落體的形成和狀態(tài)參數(shù)具有重要的實(shí)際意義。

1 崩落體

崩落體是在爆破作用下，在松散覆蓋巖層中形成的礦石爆堆[8-9]。它既是爆破作用形成的松散礦石體，同時(shí)也是放礦工作的對(duì)象。因此，崩落體處于爆破工作和生產(chǎn)放礦的中心環(huán)節(jié)。爆破參數(shù)的改變勢(shì)必影響崩落體的外形和內(nèi)部狀態(tài)，不同的崩落體狀態(tài)將會(huì)對(duì)應(yīng)著不同的放礦效果。無(wú)底柱分段崩落采礦是爆破、放礦、再爆破、再放礦的一個(gè)循環(huán)工作，因此前一步距的放礦會(huì)影響下一步距的崩落體形成，如果崩落體狀態(tài)不好，就會(huì)形成不好的循環(huán)狀態(tài)，而好的崩落體狀態(tài)會(huì)始終保持較好地生產(chǎn)技術(shù)指標(biāo)。

生產(chǎn)實(shí)際中，該方法的爆破和放礦是在覆蓋巖層下進(jìn)行的，因此難以在生產(chǎn)現(xiàn)場(chǎng)準(zhǔn)確觀測(cè)崩落體的外形和狀態(tài)參數(shù)。隨著計(jì)算機(jī)技術(shù)和數(shù)值計(jì)算方法的發(fā)展，數(shù)值模擬技術(shù)已成為該研究方向的主要手段，研究中采用顆粒流程序PFC2D對(duì)崩落體的形成過(guò)程進(jìn)行研究，得出了崩落體的外觀形狀和內(nèi)部形態(tài)參數(shù)。

2 數(shù)值模擬模型建立

2.1 模擬方法

PFC2D二維顆粒流程序是由Itasca公司開(kāi)發(fā)的離散元軟件，該程序可以模擬圓形顆粒介質(zhì)的運(yùn)動(dòng)及其顆粒間的相互作用，作為一種研究顆粒介質(zhì)特性的模擬軟件，在滑坡、采礦、爆破等很多領(lǐng)域得到了廣泛應(yīng)用[10]。顆粒流方法采用顯式時(shí)步中心有限差分循環(huán)運(yùn)算法則，介質(zhì)被假定為離散體，顆粒之間需滿足平衡方程而不需滿足變形協(xié)調(diào)方程，這明顯不同于連續(xù)介質(zhì)力學(xué)問(wèn)題。如果作用于顆粒上的合力和合力矩不等于零，則顆粒運(yùn)動(dòng)規(guī)律按牛頓第二定律確定。顆粒的運(yùn)動(dòng)不是自由的，要受到周?chē)佑|顆粒的阻力限制，這種位移和阻力的規(guī)律就相當(dāng)于物理方程。

顆粒流的最基本特征是：允許粒子發(fā)生有限位移而且轉(zhuǎn)動(dòng)粒子間可以完全脫離；顆粒流在計(jì)算過(guò)程中能夠自動(dòng)辯識(shí)新的接觸。

2.2 模型建立

為了模擬爆破作用下崩落體的外觀形態(tài)以及放礦前崩落體內(nèi)的應(yīng)力分布特征，研究中參照實(shí)際礦山參數(shù)進(jìn)行了數(shù)值模擬實(shí)驗(yàn)。實(shí)驗(yàn)參數(shù)設(shè)置如下：分段高度為12 m，崩礦高度為18 m，覆蓋巖層厚度為24 m，出礦進(jìn)路高度為3 m，崩礦步距為2 m，模型中礦石顆粒塊度在10～15 cm之間，共生成礦石顆粒1140個(gè)，模型中覆蓋巖層塊度在20～30 cm之間，生成頂部和正面覆蓋巖層顆粒7300個(gè)。數(shù)值模擬實(shí)驗(yàn)建模見(jiàn)圖1，模型礦巖顆粒力學(xué)參數(shù)見(jiàn)表1。

圖1 數(shù)值模擬模型

礦巖比重/(t/m3)礦石顆粒法向剛度/(N/m)礦石顆粒剪切剛度/(N/m)覆巖顆粒法向剛度/(N/m)覆巖顆粒剪切剛度/(N/m)礦巖摩擦系數(shù)3．84e74e74e74e70．5

2.3 崩落體模擬過(guò)程分析

為了真實(shí)模擬出崩落體的外形和狀態(tài)，計(jì)算中將崩落體的形成分為3個(gè)階段。通過(guò)3個(gè)階段的模擬既能反映崩落體的最終狀態(tài)，也能直觀分析崩落體的形成過(guò)程。

第一階段，模擬頂部和正面覆蓋巖層的應(yīng)力平衡狀態(tài)。研究表明，覆蓋巖層的松散狀態(tài)以及密實(shí)度對(duì)爆破時(shí)崩落體的狀態(tài)有重要影響，為此應(yīng)首先模擬得出模型中24 m覆蓋巖層的自重應(yīng)力平衡狀態(tài)。計(jì)算后，模擬結(jié)果顯示，工作面頂部覆蓋巖層中受放礦影響最小，這一區(qū)域內(nèi)接觸應(yīng)力自上而下逐漸升高，且以垂直接觸應(yīng)力為主，最高應(yīng)力為0.2 MPa；正面覆蓋巖層自上而下應(yīng)力逐漸升高，自外向內(nèi)接觸應(yīng)力逐漸升高，接觸應(yīng)力處于水平擠壓和垂直自重并存的狀態(tài)，另外，工作面前方區(qū)域受上次放礦影響，巖石顆粒最為松散，接觸應(yīng)力最低(見(jiàn)圖2)。

圖2 爆破前覆蓋巖層應(yīng)力狀態(tài)

第二階段，爆破膨脹擠壓模擬。目前尚沒(méi)有手段能真實(shí)模擬爆破作用下松散巖石的膨脹狀態(tài)，研究中采用了崩落步距內(nèi)礦石顆粒半徑突然增大的方法，來(lái)模擬爆破時(shí)崩礦礦石的膨脹以及對(duì)周邊覆蓋巖層的擠壓作用，模擬結(jié)果見(jiàn)圖3。模擬結(jié)果顯示，爆破作用下礦石的膨脹擠壓以水平方向?yàn)橹?，崩落體的外形呈橢球狀，其水平膨脹的最大量約為崩礦步距的兩倍，而垂直方向的膨脹量則較小，僅約為其崩礦高度的10%。

圖3 爆破膨脹應(yīng)力狀態(tài)

第三階段，模擬爆破擠壓后的收縮階段。巖石的爆破作用是瞬間完成的，除了膨脹擠壓作用之外，還表現(xiàn)為爆破后的回縮作用。模擬中，在膨脹作用之后將崩礦步距內(nèi)礦石顆粒半徑再次設(shè)置回初始狀態(tài)，崩落步距內(nèi)礦石在周邊覆蓋巖層的壓縮作用下，崩落體必將回縮，重新達(dá)到一個(gè)放礦前的應(yīng)力平衡狀態(tài)。在這個(gè)新應(yīng)力平衡狀態(tài)下，崩落體就形成了，是最接近放礦的一個(gè)狀態(tài)，崩落體的形態(tài)見(jiàn)圖4。模擬結(jié)果顯示，首先，崩落體形態(tài)呈近似橢球形，且上部略寬，下部略窄；再者，爆破膨脹的主要方向是水平方向，崩落體厚度約為崩落步距的1.1～1.3倍，而垂直方向膨脹表現(xiàn)不明顯，崩落體高度增大不足10%；第三，崩落體邊界并不光滑，有明顯的礦巖混雜現(xiàn)象；最后，崩落體內(nèi)下部密實(shí)度略高于上部，這主要與爆破作用下下部覆蓋巖層的補(bǔ)償空間較小有關(guān)。

圖4 崩落體形態(tài)及應(yīng)力狀態(tài)

3 結(jié) 論

(1) 數(shù)值模擬下崩落體的形成經(jīng)歷了初始應(yīng)力平衡、膨脹擠壓和爆后回縮3個(gè)階段，通過(guò)礦石顆粒的增大和縮小，較好地反映了崩落體的真實(shí)形成狀態(tài)。

(2) 崩落體的狀態(tài)近似橢球體形，上寬下窄，爆破膨脹主導(dǎo)方向是水平方向。配合實(shí)驗(yàn)室的放出體形態(tài)實(shí)驗(yàn)，可以提前反映地下礦山爆破參數(shù)下的礦石回收指標(biāo)，為礦山生產(chǎn)提供指導(dǎo)。

[1]陳清運(yùn)，何玉早.中小型礦山無(wú)底柱崩落法結(jié)構(gòu)參數(shù)優(yōu)化[J]．金屬礦山，2005(1)：23-25.

[2]鄭 重,趙云勝,譚寶會(huì).傾斜礦體無(wú)底柱分段崩落法礦石損失貧化原因分析及對(duì)策[J].礦業(yè)研究與開(kāi)發(fā),2016,36(05):37-41.

[3]鄭 重,趙云勝,譚寶會(huì).無(wú)底柱分段崩落法懸頂原因分析及預(yù)防處理措施研究[J].礦業(yè)研究與開(kāi)發(fā),2016,36(03):64-67.

[4]高 鋒,甘德清,陳 超.無(wú)底柱分段崩落法放礦研究方法淺析[J].化工礦物與加工,2014(06):34-37.

[5]王培濤,楊天鴻,柳小波.無(wú)底柱分段崩落法放礦規(guī)律的PFC～(2D)模擬仿真[J].金屬礦山,2010(08):123-127.

[6]安 宏，胡杏保.無(wú)底柱分段崩落法應(yīng)用現(xiàn)狀[J].礦業(yè)快報(bào)，2005(9)：6-8.

[7]張志貴，劉興國(guó)，于國(guó)立.無(wú)底柱分段崩落法無(wú)貧化放礦—無(wú)貧化放礦理論及其在礦山的實(shí)踐[M].沈陽(yáng)：東北大學(xué)出版社，2007.

[8]張國(guó)建，蔡美峰.崩落體形態(tài)及其影響研究[J].中國(guó)礦業(yè)，2003(12)：38-42.

[9]張國(guó)建，翟慧超.無(wú)底柱分段崩落法放出體、松動(dòng)體、崩落體三者關(guān)系研究[J].中國(guó)礦業(yè)，2010(3)：68-71.

[10]周 健，池 永，池毓蔚，等.顆粒流方法及PFC2D 程序[J].巖土力學(xué)，2000(3)：271-274.(收稿日期：2016-06-20)

國(guó)家自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目(51174110).

高常勝(1974-)，男，工程師，主要從事地下鐵礦山回采工藝研究，Email：gaochangsheng1974@icloud.com。