常減壓系統運行過程中存在的問題及解決措施

楊有文，王曉強，賈永杰，吳天柱，魏建新

（中國石油獨山子石化分公司煉油廠第一聯合車間，新疆獨山子 833699）

常減壓系統運行過程中存在的問題及解決措施

楊有文，王曉強，賈永杰，吳天柱，魏建新

（中國石油獨山子石化分公司煉油廠第一聯合車間，新疆獨山子 833699）

特針對10MT/a常減壓蒸餾裝置運行過程中存在的問題進行分析并制定了相應的解決措施。通過這些措施解決常壓瓦斯以及減壓瓦斯憋壓問題，解決了蠟油Ⅰ空氣冷卻器易結蠟、減壓渣油水冷器易結膜等問題，實現了熱量利用科學合理，解決了減壓凝縮油外排污油利用難的問題，對同類裝置安全生產有一定的借鑒性。

常減壓；塔頂腐蝕；結膜；污油

獨山子石化公司10MT/a常減壓蒸餾裝置于2009年建成投產，設計原油加工能力10MT/a，屬燃料-化工型裝置；裝置設計操作彈性50%～110%，運轉時數為每年8 400 h，運轉周期按三年一修考慮，實際為四年一修。裝置應用“窄點” 換熱網絡優化技術，采用3-3-2型網絡方案，即脫前原油3路、脫后原油3路和初底油2路。在冷換設備的選型中，充分考慮設備的大型化，即盡量選用殼徑大的換熱器，以減少換熱器的設備臺位數。

裝置減壓引進SGSI減壓深拔專利技術，按深拔至575℃考慮，實際生產過程可根據需要深拔；減壓塔各中段回流取熱段采用了空塔噴淋取熱技術，大大降低了全塔壓降，減壓塔汽化段的壓力可以降低到2.9 kPa；減壓爐設計出口最高溫度為436℃，汽化段的溫度提高至415℃；減一線和減二線之間設置柴油分餾段，減一線可以生產柴油，提高柴油收率；洗滌油由泵抽出后送入減壓爐入口循環，以保證減壓塔最下一條側線的質量能夠滿足下游裝置的要求，同時又能提高減壓拔出率；減壓塔頂設三級抽真空，減壓塔頂壓力為1.2 kPa。裝置自投產工以來，常壓和減壓單元出現了一些問題，本文針對這些問題進行分析并提出了處理措施。

1 常減壓單元

1.1 常壓瓦斯憋壓

裝置多次發生常頂氣脫硫塔壓力下降，常頂瓦斯進常壓爐流量中斷，造成常壓爐爐膛溫度、出口溫度等發生波動，影響裝置平穩生產。

主要原因為：裝置為了提高常壓輕油拔出率，控制常壓塔頂壓力約0.08～0.10MPa，常頂產品罐V-104出口壓力約為0.04MPa；常頂產品罐V-104至常頂氣脫硫塔C-404進料線有2個4.8m的U型彎，壓力和氣速低，不易將凝液攜帶走。

為此，車間在常壓自產瓦斯壓縮機處壓控閥之后新增管線至聯鎖閥UV1504之后，跨過兩個U型彎，解決了常壓瓦斯憋壓的問題，同時解決了正常生產時壓縮機沒完全隔離的問題。

1.2 減壓瓦斯憋壓

減壓塔塔頂發生低溫硫腐蝕，腐蝕產物堵塞減頂氣分液罐V-209至減頂氣液封罐V-208酸性水循環線，造成V-209滿液面，減壓瓦斯后路液封，減頂真空度下降，最終影響減壓操作及產品質量。

改進措施：在減頂氣分液罐V-209至減頂氣液封罐V-208酸性水循環線上增加過濾器，過濾掉腐蝕產物，控制過濾器前后壓差＜20 kPa，解決了減壓瓦斯憋壓的問題。

1.3 蠟油Ⅰ空冷器易結蠟

裝置蠟油I空冷器A-203ABC冬季經常出現管束結蠟，造成蠟油I去罐區溫度超工藝指標，影響裝置平穩運行以及罐區安全；冬季單臺充常一線防凝停用后，易造成下游2 000 kt/ a加氫裂化裝置原料過濾器壓差高，原料系統波動大。

改進措施：在原蠟油I空冷A-203處并聯低溫熱水冷卻器E-210AB，空冷A-203備用，正常生產期間蠟油I冷出料溫度用低溫熱水冷卻器E-210AB進行調節。

經濟效益：①停用空冷A-203ABC后，減少了3臺空冷風機的使用，裝置處理量按照1 100 t/h計算，可節約能耗0.013 kg標油/t原油；②設計E-210AB冷源溫差20℃，流量100 t/h，可節約能耗0.195 kg標油/t原油。

1.4 減壓渣油水冷器易結膜

裝置減壓渣油冷卻器E-202冷、熱源溫差大，渣油一側易形成瀝青膜，熱阻大、傳熱系數過小，造成的冷后渣油進罐溫度達不到設計指標（≤90℃），且實際為125～140℃，易超渣油罐設計工作溫度130℃，不利于罐區安全[1]。

改造措施：減壓渣油水冷器E-202增加低溫熱水流程，且減壓渣油冷卻器E-202進口增加調節閥，實現減壓渣油冷、熱供料線均有控制閥控制。通過以上改造，減壓渣油冷供料溫度通過減壓渣油水冷器E-202低溫水調節，可正常控制在70～140℃，且可以根據下游裝置需求溫度隨時調整，最終降低了循環水成本及增加裝置熱輸出：①E-202AB、CD停止使用循環水，使用低溫水后（循環水水冷器流速按照0.9m/s計算，共需要循環水2×356.3 t/h=712.6 t/h），每年節約循環水為6 242 376 t，循環水成本為0.27元/t計算，每年可節約成本168.54萬元；②設計減壓渣油冷卻器E-202冷源（低溫水）溫差約10℃，流量400 t/h，裝置處理量按照1 100 t/h計算，可節約能耗0.365 kg標油/t原油。

1.5 減壓凝縮油外排污油

減壓一、二級凝縮油含水約5%～10%，硫含量高，外排污油至重污油罐時罐區臭味大，敞開切水風險大；且凝縮油間歇收油，收油時流量最高約15 t/h，排至重污油罐與其他污油混合后性質復雜，不易脫水，不利于回煉。

改造措施：將減壓一、二級凝縮油總線改至原油泵入口甩頭處，進行裝置自行回煉，解決了減壓凝縮油外排污油的問題，且未造成其他問題。

2 結束語

針對常壓和減壓系統出現的問題進行分析并采取以上措施后，不但節約了裝置能耗，也為裝置的“安穩長”運行打下了堅實的基礎。

[1] 刁宇.常減壓塔頂油氣換熱器換熱效果分析及處理[J].煉油技術與工程，2016，（9）：40-42.

Problems in the Operation of Atmospheric Decompression System and Their Solutions

Yang You-wen，Wang Xiao-qiang，Jia Yong-jie，Wu Tian-zhu，Wei Jian-xin

In view of the problems existing in the operation of 10MT/a atmospheric vacuum distillation unit，the corresponding measures are put forward to solve the problem of atmospheric pressure gas and vacuum gas pressure.Easy to use wax，vacuum residue easy to conjunctiva and other issues；to achieve the use of scientific and reasonable calorie；to solve the decompression condensate oil outside the use of difficult problems，the safety of similar devices have a certain reference.

normal decompression；tower top corrosion；conjunctiva；Dirty oil

TM732

B

1003-6490（2017）01-0063-02

2016-12-23

楊有文（1985—），男，湖北黃岡人，工程師，主要從事延遲焦化和常減壓蒸餾工藝管理工作。