CAP1000核電廠堆外探測器響應函數計算方法研究

丁謙學,夏春梅,梅其良

(上海核工程研究設計院,上海200233)

CAP1000核電廠堆外探測器響應函數計算方法研究

丁謙學,夏春梅,梅其良

(上海核工程研究設計院,上海200233)

堆外探測器響應函數代表了堆芯活性區各組件對堆外探測器讀數的貢獻,反映了堆芯功率分布與探測器讀數的關系。本文利用二維離散縱標法(SN)程序DORT,研究其共軛輸運方法,建立CAP1000反應堆模型,分析其堆外探測器徑向和軸向響應函數及其特性,并與采用DORT程序正向輸運計算的結果進行比較。研究表明,共軛輸運方法可以極大簡化計算量,且計算結果與正向輸運方法結果符合較好。

離散縱標方法;共軛輸運;堆外探測器響應函數;DORT

在核電廠中,由中子探測器和測量儀表組 成的堆外核測儀表系統可以測量從反應堆堆芯泄漏的中子注量率,向操縱員提供反應堆裝換料、停堆、啟動和功率運行狀態下的信息。堆外中子探測器的響應函數反映了堆芯功率分布與探測器讀數的關系,可以用來連續監測反應堆功率、功率水平的變化和功率分布等,為堆芯在線監測系統提供輸入。

計算探測器響應函數的方法主要有正向輸運法和共軛輸運法。與正向輸運方法相比,共軛輸運法可以大大減少計算量,提高計算效率。國內外相關單位多采用MC方法程序進行計算,如VVER反應堆采用MCNP程序(蒙特卡洛粒子輸運程序)通過正向輸運針對每盒燃料組件計算其響應,該方法較容易估計統計誤差,但計算量偏大;CPR1000反應堆采用MCNP程序的多群共軛輸運方法進行計算,大大提高計算效率。但考慮到探測器響應計算屬于大尺度深穿透問題,采用MC方法進行計算時,結果的收斂需要重點考慮。

鑒于此,本文基于美國橡樹嶺國家實驗室開發的二維離散縱標法(SN)程序DORT以及配套使用的BUGLE-96數據庫,采用共軛輸運方法,針對CAP1000反應堆計算其堆外探測器響應函數,提高計算效率,也有效避免計算結果收斂困難的問題;與SN程序正向輸運法的計算結果進行比較,驗證了DORT程序共軛輸運方法在CAP1000反應堆探測器響應計算中的正確性。

1 計算原理

堆芯裂變產生的中子經過反應堆堆芯、堆內構件、反射層等,發生吸收、散射等反應,最終到達堆外探測器,與探測器靈敏區發生反應而產生信號。探測器響應函數代表了堆芯內不同位置處單位強度的裂變中子源對探測器讀數的貢獻份額。

因此,通過粒子輸運方法進行響應函數計算的具體原理可概括如下。

1.1 正向輸運法

正向輸運法的計算原理是:在堆芯內ri處的單位體積內設一個單位強度的裂變中子源,通過輸運計算求得該位置處的裂變中子源對堆芯外r0處探測器的響應,對于堆芯內不同的位置,需分別進行計算,并最終將結果進行歸一。

典型的正向輸運穩態中子輸運方程為:

基于此可得到堆外探測器的讀數為:

式中:?——正向輸運計算得到的中子注量率;

Σd——探測器所在位置處靈敏區的中子響應截面;

Vd——探測器靈敏區體積。

在離散縱標法輸運計算中,假設離散后的堆芯內網格數為Np,能群數為G,則堆芯活性區內第i個網格點歸一化的探測器響應函數wi為:

式中:Σd,g——探測器靈敏區的中子響應截面;

?i(r0,Eg)——堆芯內第i個網格點、單位強度的裂變中子源在探測器所在位置r0處產生的第g群中子注量率;

ΔVi——堆芯內第i個網格點體積。

1.2 共軛輸運法

根據2.1節所述,基于正向輸運法,若要得到堆芯內Np個位置的探測器響應函數,則需進行Np次正向計算,而采用共軛輸運方法,則只進行一次計算即可,可大大提高計算效率,減少計算量。

若L表示輸運算符,則公式(1)可表示為:

其共軛形式為:

式中:L＋——共軛輸運算符;

?＋——共軛中子注量率,與空間位置、角度及能量有關;

S＋——共軛源。

式中:Σd(E)——在r0處的探測器的能量響應截面。

根據共軛算符的性質,可得到堆外探測器的讀數為:

式中:?＋——堆芯活性區各位置的共軛中子注量率;

S——堆芯活性區裂變中子源;

V c——堆芯活性區體積。

各向同性的堆芯裂變中子源S可表示為:

式中:χ(E)——堆芯內的裂變中子能譜;

S(r)——堆芯內r處的裂變中子源強。

因此,堆芯內r i處、單位強度的裂變中子源對r0處探測器讀數的貢獻可表示為:

離散縱標法計算中,堆芯活性區內第i個網格點的歸一化后的探測器響應函數為:

2 計算模型和分析流程

2.1 反應堆模型

選取CAP1000反應堆的功率量程堆外探測器分析其響應函數,這些探測器分別布置在堆腔內22.5°、112.5°、202.5°和292.5°方向,分上下兩節,其靈敏區中心分別位于堆芯活性區底部以上318.77 cm和107.95 cm。考慮對稱性,只需選取22.5°位置處的探測器進行分析。

堆芯活性區高度為426.72 cm;布置157盒燃料組件,堆芯圍板厚度為2.54 cm;吊籃厚度為5.10 cm;中子屏蔽板中心位于0°、90°、180°和270°方位角處;RPV內表面堆焊層內半徑為201.9 cm,厚度為0.60 cm;RPV母材厚度為21.35 cm;RPV母材外為堆腔。

根據以上模型,建立的二維(r,θ)和(r,z)模型如圖1和圖2所示。

圖1 CAP1000反應堆計算模型示意圖-(r,θ)模型Fig.1 Sketch of CAP1000 reactor calculation model-(r,θ)

圖2 CAP1000反應堆計算模型示意圖-(r,z)模型Fig.2 Sketch of CAP1000 reactor calculation model-(r,z)

假設所分析的探測器為10B(n,α)電離室探測器,共軛源的能譜選擇10B(n,α)反應截面。

2.2 分析流程

(1)堆外探測器徑向響應函數計算方法

通過DORT(r,θ)計算得到堆芯區域內(r,θ)分布的共軛中子注量率,基于公式(10)通過幾何轉換、裂變譜加權以及考慮功率分布的空間積分可以得到堆芯中任意一個組件對探測器的響應函數,將所有組件的響應函數歸一化,即可得到當前堆芯運行狀態下,在探測器處產生一次反應時,每個組件貢獻份額的徑向分布。

需要說明的是,反應堆運行一段時間后,由于燃耗的加深,堆內重核增多,裂變譜變硬。此時,若只考慮235U裂變譜,會導致一定的偏差,本文考慮了由于燃耗不同引起的裂變譜變化從而導致的對探測器響應函數的偏差。

組件混合裂變譜通過如下公式得到:

式中:χg——混合裂變譜;

χg,n——核素n的裂變譜,考慮235U、238U、239Pu、240Pu、241Pu、242Pu六種可裂變核素;

f n——各核素的裂變份額;

υn——核素n每次裂變產生的中子數;

g——能群號。

表1 CAP1000核電廠堆外探測器徑向響應函數-共軛輸運方法Table 1 Ex-core detector response functions for CAP1000 nuclear power plant-adjoint transport method

表2 CAP1000核電廠堆外探測器徑向響應函數-正向輸運方法Table 2 Ex-core detector response functions for CAP1000 nuclear power plant-forward transport method

續表

(2)堆外探測器軸向響應函數計算方法

通過DORT(r,z)計算得到堆芯區域內(r,z)分布的共軛中子注量率,考慮到堆芯裂變產生的中子經過活性區、反射層以及堆內構件等區域的屏蔽衰減,最后對探測器計數產生貢獻的高能中子主要來自堆芯外圍組件,因此,基于公式(10),取堆芯外圍組件的共軛中子注量率通過裂變譜加權以及空間積分可以得到堆芯活性區軸向分布的響應函數,對其進行歸一化處理,即可得到當前堆芯運行狀態下,在探測器處產生一次反應時,堆芯活性區不同軸向位置的貢獻份額。

(3)計算方法驗證

為驗證本文在計算響應函數中采用的離散縱標共軛輸運方法,尤其是在將共軛中子注量率轉換為各組件的徑向響應函數時,所作的幾何轉換、燃耗相關混合裂變譜處理等的正確性,本文采用DORT(r,θ)的正向輸運方法分別計算各組件單獨在探測器處產生的10B(n,α)反應率,并對各組件的貢獻進行歸一化處理,即可得到基于正向輸運計算的每個組件對探測器響應貢獻份額的徑向分布,并將結果與上述2.2第(1)節中所述的共軛計算結果進行比較。

3 計算結果和分析

表1和表2分別給出了采用離散縱標共軛輸運方法和正向輸運方法計算得到的反應堆內各組件對位于堆腔內的10B(n,α)電離室探測器的徑向響應函數。

由表1和表2可見:

(1)本文采用兩種方法計算得到的徑向響應函數符合較好。其中,對探測器響應貢獻較大的外圍組件偏差在1%之內;反應堆中心部位組件的偏差相對較大,從4%～10%不等,但這部分組件對探測器響應的貢獻很小,最大僅為0.01%,故對最終結果的影響可以忽略。

(2)對探測器響應的貢獻大部分來自反應堆外圍組件,反應堆堆芯最外面一圈組件的貢獻之和達到95%,其中靠近探測器的反應堆外圍近端組件的貢獻達到90%左右。

(3)遠離探測器的反應堆外圍組件對響應函數的貢獻比中心組件大,這是因為這部分組件裂變產生的中子經過反射層的散射等達到探測器處的概率較大,而相比之下,堆芯中部組件產生的中子經過堆芯活性區的自屏蔽,基本不會對探測器處的中子注量率產生影響。

(4)本文采用正向輸運方法計算時,針對堆芯活性區每盒組件進行計算,需進行157次計算;而共軛輸運方法只需進行一次計算,并通過后續對堆芯活性區內共軛中子注量率的裂變譜加權、空間積分等即可得到結果。與正向輸運方法相比,共軛輸運方法可以極大提高計算效率。

本文同樣采用離散縱標共軛輸運方法計算了反應堆堆芯活性區各位置對位于堆腔內的10B(n,α)電離室探測器的軸向響應函數,結果見圖3。由于探測器分上下兩部分,軸向響應函數也分別按照上部探測器和下部探測器分別給出。

圖3 堆外探測器上下兩節的軸向響應函數Fig.3 Axial response functions of lower and upper ex-core detectors

從圖3可見,上下兩節探測器的軸向響應函數并不完全對稱,這是由于堆芯半環板的不對稱布置導致的。

軸向響應函數分布如圖3。

4 結論和建議

本文研究了使用離散縱標共軛輸運方法計算堆外探測器響應函數的方法,針對CAP1000反應堆模型,使用DORT程序,分別采用正向輸運和共軛輸運方法計算堆外探測器響應函數。

各組件的堆外探測器響應函數與組件位置密切相關,同時,還取決于反應堆內各部位的材料成分、結構尺寸等參數。

與正向輸運法相比,本文所研究的共軛輸運法與正向輸運法計算結果吻合良好,且可以通過一次計算得到堆芯內各位置的堆外探測器響應函數,避免了正向輸運法中對每個組件均要進行計算而導致的計算量過大的問題。

[1] R.E.Maerker,Accounting for Changing Source Distribution s in Light Water Reactor Surveillance Dosimetry Analysis,Nuclear Science and Engineering,94,291-308(1986)．

[2] 周旭華,高溫氣冷堆堆外探測器空間響應函數的計算和特性分析,核動力工程,2011年12月．

[3] NUREG/CR-6115,PWR and BWR Pressure Vessel Fluence Calculation Benchmark Problems and Solutions,Brookhaven National Laboratory,BNL-NUREG-52395,2001.9．

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Research of Ex-core Detector Response Function Calculation method for CAP1000 Nuclear Power Plant

DING Qian-xue,XIA Chun-mei,MEI Qi-liang
(Shanghai Nuclear Engineering Research and Design Institute,Shanghai 200233,China)

Ex-core detector response function represents the contribution to the detector tally from each reactor core assemblies,reflects the relationship between reactor core power distribution and detector tally．In this paper,using the two-dimensional discrete coordinate method(SN)program DORT to make the research of adjoint transport method,establish the CAP1000 reactor model,calculate its ex-core detector response function and analyse its characteristic in radial and axial direction．The research shows that the adjoint calculation could increase the calculation efficiency,and its calculation results are nearly accordant with the adjoint calculation results．

discrete coordinate method;adjoint transport;ex-core detector response function;DORT

TL328

A

0258-0918(2016)01-0257-06

2015-09-21

丁謙學(1984—),男,河北衡水人,工程師,碩士,核電廠源項分析和屏蔽設計