循環(huán)流化床鍋爐低氮燃燒改造

黑君

摘 要：3臺(tái)240t/h鍋爐是年產(chǎn)85萬(wàn)噸甲醇裝置的動(dòng)力源輸出設(shè)備，為單汽包、自然循環(huán)、循環(huán)流化床燃燒方式。為滿(mǎn)足鍋爐現(xiàn)有SCR煙氣脫硝裝置后煙氣使用條件，同時(shí)提高鍋爐出力負(fù)荷，降低鍋爐爐膛出口氮氧化物排放量，文章介紹甲醇分公司已實(shí)施的2臺(tái)240t/h鍋爐本體改造過(guò)程及達(dá)到的改造效果。

關(guān)鍵詞：循環(huán)流化床鍋爐；低氮燃燒；改造

1 3臺(tái)鍋爐運(yùn)行現(xiàn)狀介紹

（1）鍋爐帶負(fù)荷困難，240t/h的循環(huán)流化床鍋爐最高能帶至

220t/h負(fù)荷，有時(shí)只能帶180t/h負(fù)荷，影響對(duì)化工工藝主裝置的供汽及供電。

（2）鍋爐床溫偏高（975℃），偏離設(shè)計(jì)值（790℃-920℃），爐內(nèi)整個(gè)溫度場(chǎng)分布不均勻，爐膛底部床層溫度和爐膛出口煙氣溫度相差較大，爐膛出口水平煙道溫度較低。鍋爐稀相區(qū)壓差小，鍋爐風(fēng)帽、分離器結(jié)構(gòu)及回料器風(fēng)系統(tǒng)設(shè)計(jì)不合理，鍋爐主循環(huán)回路運(yùn)行不正常。

（3）氮氧化物生成量高，最高達(dá)到650mg/Nm3，而爐膛出口水平煙道（脫硝噴槍位置）溫度較低，影響SNCR煙氣脫硝效率。鍋爐各主要運(yùn)行風(fēng)量測(cè)點(diǎn)設(shè)置空氣預(yù)熱器入口，屏幕顯示的鍋爐風(fēng)量受空氣預(yù)熱器漏風(fēng)影響，不能準(zhǔn)確反映鍋爐運(yùn)行狀況。

（4）為了使鍋爐能帶較大負(fù)荷必須高爐溫運(yùn)行，爐膛供風(fēng)量偏大，導(dǎo)致鍋爐磨損嚴(yán)重，能耗較高。

2 項(xiàng)目實(shí)施內(nèi)容

2.1 鍋爐布風(fēng)裝置改造

改造方案選取了較低的風(fēng)帽外罩小孔速度以降低外罩磨損，通過(guò)芯管小孔調(diào)節(jié)布風(fēng)板阻力以保證布風(fēng)板具有良好的阻力特性。針對(duì)甲醇分公司循環(huán)流化床鍋爐風(fēng)帽磨損嚴(yán)重的問(wèn)題，對(duì)風(fēng)帽外罩小孔區(qū)域進(jìn)行了加厚，以提高其耐磨性和使用壽命。將風(fēng)帽外罩風(fēng)孔向下傾斜20°，減少相鄰風(fēng)帽風(fēng)孔的擾動(dòng)，減少床料反竄；風(fēng)帽芯管上端部利用端板焊死，防止風(fēng)帽脫落從芯管漏渣，便于安裝施工。材質(zhì)方面采用鑄造方式進(jìn)行加工，風(fēng)帽外罩及芯管材質(zhì)統(tǒng)一采用ZG40Cr25Ni20。改造后的風(fēng)帽阻力從2.3kPa提升至4.3kPa，由于目前風(fēng)機(jī)余量較大，加之改造后可以降低一部分一次風(fēng)量，因此風(fēng)帽阻力可以滿(mǎn)足運(yùn)行需要。

2.2 旋風(fēng)分離器中心筒改造

改造方案采用Cr25Ni20MoMnSiNRe材料鑄造中心筒，內(nèi)徑縮至2.016m，高度減少為3200mm（插入深度縮減300mm，），內(nèi)徑適當(dāng)收縮能適當(dāng)提高分離效率，筒體厚度δ=16mm。這種中心筒耐高溫達(dá)1150-1200℃，完全可以滿(mǎn)足中心筒工作環(huán)境的溫度要求，耐高溫程度接近Cr25Ni20，而耐磨性遠(yuǎn)高于Cr25Ni20材料，并且鑄造中心筒厚度增加，能有效避免鋼板卷制中心筒在運(yùn)行中易受脹縮應(yīng)力而變形成橢圓，分離效率下降，燃燒工況惡化的后果；鑄造中心筒增厚后強(qiáng)度遠(yuǎn)高于鋼板卷制的筒體，不會(huì)產(chǎn)生變形現(xiàn)象。

3 改造后的效果

3.1 鍋爐布風(fēng)裝置改造效果

3.1.1 由于采用良好結(jié)構(gòu)的風(fēng)帽結(jié)構(gòu)，鍋爐主床的流化特性增加，改造后一次風(fēng)風(fēng)量降低10%，鍋爐床溫下降15℃。

3.1.2 改造后額定負(fù)荷下布風(fēng)板阻力4000Pa。

3.1.3 由于分級(jí)燃燒效果加強(qiáng)，床溫下降，使得鍋爐的原始NOx排放下降10%。

3.2 旋風(fēng)分離器中心筒改造效果

3.2.1 通過(guò)中心筒和分離器入口截面改造，分離器效率提高，循環(huán)灰量增加，有利于鍋爐運(yùn)行床溫的降低、污染物排放的減少并節(jié)約爐內(nèi)干法脫硫用石灰石耗量。改造后分離器的阻力提高約150Pa，現(xiàn)有引風(fēng)機(jī)滿(mǎn)足改造后阻力增量的要求。

3.2.2 鍋爐運(yùn)行床溫下降30-50℃。

3.2.3 NOx原始排放濃度降低10%；

3.2.4 稀相區(qū)壓力增加至1.0kPa以上。

3.3 總體指標(biāo)

2臺(tái)鍋爐出力不低于240t/h；240t/h負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，床層溫度低于950℃，床層溫度與爐膛出口溫差小于50℃；爐膛出口氮氧化物降至<350mg/Nm3；出口煙氣氧含量不大于6%；空預(yù)器漏風(fēng)率不大于2%；鍋爐爐膛差壓介于1.5-2.5kPa之間；鍋爐出口排煙溫度低于140℃。

4 結(jié)束語(yǔ)

此次鍋爐本體改造不僅解決了甲醇分公司鍋爐長(zhǎng)期出力不足問(wèn)題，同時(shí)解決了SCR脫硝改造后鍋爐本體設(shè)備部件腐蝕等瓶頸問(wèn)題，為甲醇分公司年產(chǎn)85萬(wàn)噸甲醇裝置奠定了良好的基礎(chǔ)。

參考文獻(xiàn)

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