復式耕整機耕深與耕寬穩定性分析與試驗

秦 寬，丁為民※，方志超，杜濤濤，趙思琪，王 朕

（1. 南京農業大學工學院，南京 210031； 2. 江蘇省智能化農業裝備重點實驗室，南京 210031）

復式耕整機耕深與耕寬穩定性分析與試驗

秦 寬1,2，丁為民1,2※，方志超1,2，杜濤濤1，趙思琪1，王 朕1

（1. 南京農業大學工學院，南京 210031； 2. 江蘇省智能化農業裝備重點實驗室，南京 210031）

針對設計的復式耕整機出現的耕作穩定性問題，結合復式耕整機整體結構及工作原理，從牽引、水平面內受力、機器振動3個角度分析影響耕作穩定性因素，確定影響耕作穩定性關鍵因素為牽引角、犁體配置斜角、旋耕刀升角。以牽引角、犁體配置斜角、旋耕刀升角為試驗因素，以工況耕深穩定系數和工況耕寬穩定系數為性能評價指標進行二次正交旋轉組合試驗。正交試驗結果表明：試驗因素對評價指標影響程度從高到低皆為：犁體配置斜角、牽引角、旋耕升角，當各影響因素分別取值為17.3°、27.8°、72.6°時，工況耕深穩定系數和工況耕寬穩定系數分別為91.8%、93.4%。以影響因素最優參數組合為基礎進行的驗證試驗結果表明：試驗后工況耕深穩定系數和工況耕寬穩定系數為91.5%、93.1%，與軟件分析結果基本一致，且其他耕作指標均達到農藝要求。該研究可為復式整地機械的耕作穩定性研究提供技術參考。

農業機械；優化；穩定性；犁旋作業；復式；耕深；耕寬

0 引言

農作物秸稈機械化耕整還田既能減少秸稈露天焚燒現象，防止空氣污染，保護環境，又有利于增加土壤肥力，改善土壤結構，是發展生態農業和實現農業可持續發展的重要措施[1-2]。目前，復式作業機械已成為農業機械發展趨勢，針對秸稈粉碎還田問題，復式耕整機能夠實現鏵式犁翻耕與旋耕機碎壟耕整作業，推動沙土及黏土地區秸稈還田步伐[3]。復式耕整機作為犁耕、旋耕復式作業機械，質量大、結構復雜、工作阻力大，因此機器作業過程中易出現側傾、旋轉現象或趨勢，影響機器耕作穩定性[4]。

復式耕整機作業后，要求耕后溝底與地表平整，耕深穩定，耕作層膨松均勻，秸稈粉碎率高，入土均勻性好[5]。其中復式耕整機耕作穩定性直接影響整地質量，影響因素包括機組結構布置、機具懸掛狀態、土壤物理特性、機器作業速度、耕前地表平整度等。因此，如何解決耕作穩定性問題成為眾多學者的長期研究目標。Ryan 等[6]研究了美國西北部小麥留茬地整地機器的作業平衡性問題，提出耕作機械與牽引機械之間距離應不小于1 200 mm。孫松林等[7]從入土過程和正常耕作兩部分對犁體進行受力分析，確定了犁體支持面與地平面夾角對耕作穩定性的作用關系。柳克令[8]對懸掛犁耕作穩定性進行力學、運動學分析，提出了瞬心位置對耕深穩定性的影響和以此為基礎的調節原則。熊一兵[9]從牽引的角度闡述手扶拖拉機組縱向與橫向平衡重心對耕作穩定性的影響。但國內外對復式整地機械耕作穩定性的研究較少。本文圍繞如何提高復式耕整機耕作穩定性，重點研究影響耕作穩定性的關鍵因素耕深與耕寬，以期得到提高耕作穩定性的最優參數組合，為優化復式耕整機復式耕作質量提供技術參考。

1 總體結構及工作原理

復式耕整機整體結構如圖1所示，主要由前置犁耕機構。后置旋耕機構。傳動機構、旋耕機架、犁耕機架、懸掛機架等機構組成。犁耕機構犁鏵數為4個，犁耕幅寬1 400 mm。旋耕機構動力來自于拖拉機尾部輸出，通過萬向軸與減速箱相配合的傳動系統傳輸于旋耕軸，旋耕機構采用反轉作業方式，旋耕刀采用彎刀，彎刀按雙頭螺旋線排列，旋向相反，升角相同，刀軸旋轉一周內總有一把旋耕刀入土，旋耕幅寬1 800 mm。本機器采用三點式懸掛機構，可通過調節拖拉機的三點懸掛機構牽引角度與位置，實現耕深調節。機器主要參數為：外形尺寸1 650 mm×1 940 mm×1 140 mm、轉彎半徑≤1 700 mm、耕寬1 700～2 000 mm、耕深180～240 mm、拖拉機配套動力≥75 kW。

工作時，由拖拉機牽引復式耕整機進行犁翻旋耕復式作業，犁耕機構在牽引力的作用下首先對土壤進行翻耕作業，旋耕機構在驅動力作用下進而對土壤進行反轉旋耕作業。復式耕整機一次性作業夠能完成秸稈粉碎、還田、碎土、覆土、平整地表等多道工序，從而減少作業次數、提高工作效率。

圖1 復式耕整機結構圖Fig.1 Structure schematic of plowing and rotary tillage combined machine

2 影響耕作穩定性關鍵部件設計

影響耕作穩定性因素多樣而復雜[10]，包括懸掛方式、牽引點位置、土壤阻力、機架振動狀態、機具前進速度等[11-14]。復式耕整機作為復式整地機械，機具質量大，結構復雜，受力項多，因此需要確定影響其耕作穩定性的關鍵因素。

2.1 機器牽引角設計

2.1.1 機器質心位置的確定

復式耕整機由前置犁耕機構與后置旋耕機構組成，旋耕機構除了具有旋耕作業功能外，還具有平衡犁耕機構配重作用[15]，復式耕整機總質量為1 050 kg，后置旋耕機構質量為700 kg，使機器重心置后，防止發生翹尾現象[16]。圖2為縱垂面牽引線調節示意圖，犁耕機架長度L1為1 250 mm，旋耕機構長度L2為700 mm，犁耕機構與旋耕機構質量均勻分布，因此按質量分步推算，重心位置O應與機架起始位置距離L3為1 287.5 mm。

圖2 縱垂面牽引線調節示意圖Fig.2 Schematic diagram of draft line adjustment in vertical

2.1.2 牽引角的確定

復式耕整機犁耕機構在作業過程中所有阻力包括犁體曲面所受土壤阻力與犁側板與溝壁摩擦力[17]，2種作用力在縱垂面內分力之和用Rxz表示，如圖2所示，由于犁體在縱垂面內從前往后依次等距排開，因此將力Rxz對犁體作用點簡化至四犁體長度幾何中點A點；旋耕機構在作業過程所受阻力為旋耕刀切削土壤阻力[18]，此作用力在縱垂面內分力用Pxz表示，Pxz對旋耕刀作用點簡化至旋耕刀端點B。過A點與B點連線與過質心垂線相交與點C，牽引線π1e一端通過機器縱垂面內瞬心π1點，另一端點e點希望與C點相接近，e點若相對于C點向上偏移距離過大，牽引線上移，牽引角α（牽引線與水平線夾角）減小，則可能造成犁耕深度加深，旋耕機構上翹，整機動力消耗增加[19]；e點若相對于C點向下偏移距離過大，牽引線下移，牽引角α增大，則可能造成犁耕機構前端上翹，致使犁耕機構入土變淺，旋耕機構入土過深[20]。因此，為保證機器在縱垂面內的耕作穩定性，牽引角α的取值范圍應在15°～30°。

2.2 犁體配置斜角設計

復式耕整機關鍵結構直接影響機器受力平衡，從而影響機器耕作穩定性。復式耕整機在作業時，會受到拖拉機牽引力、土壤阻力及自身重力作用[21]。在牽引力滿足工作需求的前提下，機器在縱垂面內受力基本可以達到平衡狀態，而機器在水平面內受力由于無土壤約束，自由度大，容易由于受力不均產生傾斜、旋轉現象，對耕作穩定性造成影響[22]，因此設計機具結構時重點考慮水平面內受力平衡。如圖3所示，為機器水平面受力投影，四犁體所受土壤阻力在水平面內投影為Rxy，犁體所受土壤阻力以力場形式作用于犁體曲面[23]，因此將犁體曲面所受土壤阻力簡化至犁體曲面中心，垂直于犁體曲面中心切線且與滾垡方向相反；四犁體犁側板與溝壁摩擦力在水平面內投影為Qxy，作用在犁側板中心點上，沿犁側板方向且與犁體前進方向相反，由于四犁體所受土壤阻力、犁側板與溝壁板摩擦力基本相同，因此將Rxy、Qxy簡化至犁體中心點連線的中點E。牽引力在水平面內投影為Fxy，作用在犁耕機架前端中心點D。旋耕刀削土阻力在水平面內投影為Pxz，由于旋耕刀左、右對稱排列，因此在y軸方向阻力基本可以相互抵消，旋耕刀削土阻力方向與x軸一致，作用在旋耕機架中心位置的旋耕刀端點M。根據平面力系平衡條件，在y軸上列平衡方程，得

對質心位置取矩得

式中Fy為機具水平面內y軸方向受力，N；Fxy為牽引力水平面內投影，N；Rxy為犁體所受土壤阻力水平面內投影，N；MO2為水平面內質心位置力矩，N·m；Qxy為犁側板與溝壁摩擦力在水平面內投影，N；Pxy為旋耕刀削土阻力在水平面內投影，N；x1為E點至y軸距離，mm；y1為E點至x軸距離，mm；y2為D點至x軸距離，mm；y3為M點至x軸距離，mm；β為犁體配置斜角，(°)。

由式（1）、式（2）可知，犁體配置斜角β的角度直接影響機器橫向受力與力偶平衡，從而影響機器的耕作穩定性，因此為保證耕作穩定性，β范圍應在23°～30°。

圖3 機器水平面受力投影Fig.3 Force projection of machine in level surface

2.3 旋耕刀升角設計

復式作耕整作業時會受到外部載荷激勵與自身系統內部激勵作用，使整機在作業過程中出現振動現象，從而影響整個機器的耕作穩定性。復式耕整機犁耕機構與旋耕作業時都會產生振動現象，犁耕機構振動主要由犁體所受土壤阻力引起，旋耕機構振動主要由旋耕刀所受土壤阻力與萬向軸、主減速器、副減速器等傳動機構嚙合高速旋轉引起，此外復式耕整機振動還受到拖拉機機體振動的影晌[24]。在上述所有引起振動的激勵因素中，旋耕刀所受土壤阻力是引起機器振動的最主要激勵。

圖4為土壤對旋耕刀作用力示意圖，旋耕刀所受土壤阻力Q可用三分力表示，如式（3）所示。

式中Q為旋耕刀所受土壤阻力，N；i，j，k為單位矢量；Hs，Rv，Ph分別為旋耕刀所受土壤阻力的橫向水平分力（x軸）、縱向水平分力（y軸）和垂直水平分力（z軸）。復式耕整機旋耕刀安裝時繞刀輥以雙頭螺旋線形式左右彎刀交替排列，旋向相反，升角相同，此時旋耕刀作業瞬時橫向水平力

式中n1，n2分別為該瞬時同時工作的左、右彎刀片數；Hsi為單個旋耕刀所受土壤阻力橫向水平分力。由于旋耕刀左、右彎刀對稱排列，因此橫向水平力總體可相互抵消，但旋耕刀片是沿螺旋線等角度（升角）間隔排列，各個瞬間交變負荷總是存在的，這種交變負荷是引起機組振動的主要激勵[25]。當升角過大，則單位工作周期內旋耕刀入土次數少，容易對機器產生低頻激勵，而帶有旋耕機構的復式耕作機械對低頻激勵比較敏感，容易產生較大振動；升角過小，則作業時容易夾土堵塞[26]，因此同一螺旋線上相鄰旋耕刀升角范圍為54°～85°。

圖4 土壤對旋耕刀作用力示意圖Fig.4 Acting force diagram of soil to rotary blade

3 試驗及結果分析

3.1 試驗設備

試驗機具為委托南通世創公司加工生產的1LFG-140型犁翻旋耕復式作業耕整機。試驗器材包括：皮尺（1～100 m，0.001m）、直尺（1～600 mm，1 mm）、水平儀（上海鈺誠電子有限公司，iLevel 5，精度：0.029°）、耕深尺（精度：0.01 mm）、土壤堅實度儀（浙江托普儀器有限公司，TJSD-750，±0.5‰FS）、水分測試儀（上海婉源電子科技有限公司，SK-100，0.01%）。

3.2 試驗方法

2015年6月14日在江蘇省常州市金壇區沙湖村對復式耕整機穩定性進行試驗，平均作業時速為1.43 m/s，配套動力為久保田854。試驗田塊特性參數如表1所示，試驗現場如圖5所示。

表1 試驗田塊特性參數Table 1 Characteristics of experimental field environment

圖5 試驗現場Fig.5 Test of field

試驗方法參照GB/T14225-2008《鏵式犁 試驗方法》與GB/T5668-2008《旋耕機械 試驗方法》。具體方案如下。

1）耕深及工況耕深穩定系數試驗方法。沿機組前進方向每隔2 m左、右兩側各取一點，每個行程測量20個點，用耕深尺測量每個測量點耕深度，共測3個行程。耕深按照式（5）、式（6）計算；工況耕深穩定系數按式（5）－式（10）計算，計算時，一個行程中左右兩測量點各算一個單獨行程。

式中aj為第j個行程的耕深平均值，cm；aji為第j個行程中的第i個點的耕深值，cm；nj為第j個行程中的測定點數；U為工況的耕深穩定系數，%；a為工況耕深平均值，cm；N為同一工況中的行程數；Sj為第j個行程耕深標準差，cm；S為工況的耕深標準差，cm；V為工況的耕深變異系數，%。

2）耕寬及工況耕寬穩定系數試驗方法。沿垂直機組運動方向測定2個相鄰行程溝墻之間的水平距離即為耕寬，在測定耕深的相應處進行測量耕寬，分別計算工況耕寬和工況耕寬穩定性系數，計算方法同耕深。

3）地表平整度試驗方法。沿垂直于機組前進方向，在地表最高點為基準取一長度為機器幅寬的水平基準線，均分成10等分，測定各等分點至地表的距離，一個行程測3組，共測3個行程。按式（4）計算其標準差，并以標準差的平均值表示平整度。

4）碎土率試驗方法。在已耕地上測定0.5 m×0.5 m面積內的全耕層土壤，土塊大小按其最長邊分為小于4 cm、4～8 cm和大于8 cm三級。并以小于4 cm的土塊質量占總質量的百分比為碎土率，每一行程測定一點，共測3個行程。

5）植被覆蓋率試驗方法。在測區內對角線上取5點，每點按1 m2面積貼地面剪下露出地表的植被，稱其質量，并計算出5點的平均值，每個行程測量1點，共測3個行程，按式（11）計算植被覆蓋率。式中Fb為植被覆蓋率，%；Wq為耕前植被平均值，g；Wh為耕后植被平均值，g。

3.3 試驗設計

為探究復式耕整機關鍵參數對耕作穩定性的影響，進行三因素二水平二次正交旋轉組合試驗，試驗因素為牽引角α、犁體配置斜角β、旋耕刀升角γ，復式耕整機作業后耕深穩定性與耕寬穩定性最能夠體現機器耕作穩定性情況，因此選擇工況耕深穩定系數R1與工況耕寬穩定系數R2作為試驗指標，試驗后用Design-Expert軟件對數據進行處理，建立回歸方程與優化模型，得到試驗因素對試驗指標影響的主次關系與最優組合，設計因素水平編碼表如表2所示。

表2 因素水平編碼表Table 2 Coding with factors and levels

3.4 多因素試驗結果與分析

根據二次正交旋轉組合試驗進行試驗，以α，β，γ取值為試驗因素，以單幅寬左右耕深差R1、工況耕深穩定系數R2為相應試驗指標，試驗結果如表3所示。

表3 試驗方案和試驗結果Table 3 Protocols and results

3.4.1 方差分析

對回歸模型中各項回歸系數進行F檢驗和方差分析，工況耕深穩定系數R1與工況耕寬穩定系數R2方差分析結果如表4所示。

表4 工況耕深穩定系數與工況耕寬穩定系數的二次項模型方差分析Table 4 Anova of quadratic model for working condition tillage depth stability factor and working condition tillage width stability factor

對表4中的數據進行二次多元回歸擬合，選用二次項模型建立工況耕深穩定系數R1、工況耕寬穩定系數R2與各個影響因素之間的回歸模型，去除其中不顯著項后，得到R1、R2對牽引角、犁體配置斜角、旋耕刀升角的二次多元回歸方程為式（12）、式（13）。

式中R1為工況耕深穩定系數，%；R2為工況耕寬穩定系數，%；α為牽引角，(°)；β為犁體配置斜角，(°)；γ為旋耕刀升角，(°)。

由表4可知，目標函數R1、R2的模型失擬項P值分別為0.4619、0.512，均大于0.05，說明無失擬因素存在，可以用上述回歸方程代替試驗真實點對試驗結果進行分析。

由表4方差分析可知，工況耕深穩定系數R1、工況耕寬穩定系數R2模型顯著性P值分別為0.0092與0.0083，均小于0.05，說明該模型具有統計學意義。對于目標函數R1，因素β、γ、αβ、β2、γ2非常顯著，因素βγ顯著；對于目標函數R2，因素β、γ、βγ非常顯著，因素α、αβ、β2、γ2顯著。表中F值表示各個影響因素對試驗指標的影響，F值越大對試驗指標影響越大，由表4可知，各個試驗因素對工況耕深穩定系數R1、工況耕寬穩定系數R2的影響程度從大到小皆依次是：犁體配置斜角β、牽引角α、旋耕刀升角γ。

3.4.2 響應曲面分析

固定對試驗指標影響最小的旋耕刀升角γ為零水平，令其值為69.5°，考察牽引角α、犁體配置斜角β兩因素對工況耕深穩定系數與工況耕寬穩定系數的影響規律，得到對應的響應曲面，如圖6所示。當旋耕刀升角γ為69.5°，牽引角α為23.7°，犁體配置斜角β為26.8°時工況耕深穩定系數存在一個最優值，為91.7%；當旋耕刀升角γ為69.5°，牽引角α為25.2°，犁體配置斜角β為27.3°時工況耕寬穩定系數存在一個最優值，為93.2%。

3.4.3 最佳參數組合的確定

通過二次正交旋轉組合試驗，需要確定影響耕作穩定性因素參數的最優組合，從而提高工況耕深穩定系數、工況耕寬穩定系數等耕作穩定性指標，達到提高耕作穩定性的目的。根據農藝要求，保證工況耕寬穩定系數在90%以上，工況耕深穩定系數越大越好。因此確定目標函數為式（14），約束函數為式（15）。

式中F(α，β，γ)為目標函數；s.t.G(α，β，γ)為約束函數。

根據目標函數與約束函數模型，利用Design-Expert軟件對回歸方程式（12）、式（13）進行優化，得到影響復式耕整機工況耕深穩定系數、工況耕寬穩定系數因素的最優參數組合。當影響因素參數組合為牽引角α為17.3°、犁體配置角β為27.8°、旋耕升角γ為72.6°，此時工況耕深穩定系數為91.8%，工況耕寬穩定系數為93.4%，此組為最優參數組合。

圖6 牽引角和犁體配置斜角對工況耕深穩定系數與工況耕寬穩定系數的響應曲面Fig.6 Response surface showing effects of angle of traction between installing bevel angle of plough to working condition tillage depth stability factor and working condition tillage width stability factor

3.5 驗證試驗

根據優化分析得到的最優參數組合，于2015年6月16日在江蘇省常州市金壇區沙湖村進行驗證試驗。根據二次正交旋轉組合試驗后的優化結果，對機器選取牽引角α為17.3°、犁體配置角β為27.8°、旋耕升角γ為72.6°的最優參數組合，進行驗證試驗。試驗指標除工況耕深穩定系數與工況耕寬穩定系數外，同時考察耕深、耕寬、地表平整度、碎土率、秸稈覆蓋率5項耕作指標，以檢驗分析所得最優參數組合對機器耕作穩定性的全面影響。共進行5次重復試驗，試驗后取平均值，試驗結構計算方法見3.2節。對試驗數據進行處理與分析，驗證試驗結果如表5所示。

表5 驗證試驗結果Table 5 Test result of verification

驗證試驗得到工況耕深穩定系數為91.5%，工況耕寬穩定性系數為93.1%，與軟件分析得到的工況耕深穩定系數91.8%，工況耕寬穩定系數93.4%，相差較小，說明軟件優化參數具有準確性與可行性。復式耕整機其他耕作指標均達到農藝要求，說明最優參數組合下機器的耕作質量可以達到播種前整地的農業標準。

4 結論與討論

1）本文對復式耕整機耕作穩定性關鍵部件進行研究，從牽引、水平面內受力、機組振動3個角度分析出影響耕作穩定性的3個關鍵因素為牽引角、犁體配置斜角、旋耕刀升角。

2）通過三因素二水平二次正交旋轉組合試驗，得出各影響因素對工況耕深穩定系數和工況耕寬穩定系數影響程度從高到低皆為：犁體配置斜角、牽引角、旋耕刀升角。優化分析得出牽引角為17.3°、犁體配置角為27.8°、旋耕升角為72.6°為最優參數組合，此時，工況耕深穩定系數為91.8%，工況耕寬穩定系數為93.4%。

3）驗證試驗表明，試驗后工況耕深穩定系數和工況耕寬穩定系數分別為91.5%與93.1%，與軟件分析結果基本一致，且復式耕整機其他耕作標均達到農藝要求。

本文從牽引、機器水平面內受力、振動3個關鍵方向研究復式耕整機耕作穩定性，而實際作業過程中，機器前進速度、機器縱垂面內受力，土壤環境等其他多種因素均會對耕作穩定性產生影響，因此對于復式耕整機耕作穩定性更全面的研究，有待于進一步展開。

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Analysis and experiment of tillage depth and width stability for plowing and rotary tillage combined machine

Qin Kuan1,2, Ding Weimin1,2※, Fang Zhichao1,2, Du Taotao1, Zhao Siqi1, Wang Zhen1
(1. College of Engineering, Nanjing Agricultural University, Nanjing 210031, China; 2. Jiangsu Key Laboratory for Intelligent Agricultural Equipment, Nanjing 210031, China)

The plowing and rotary tillage combined machine developed in this study is a duplex-operation scarification machine designed with the combination of plough mechanism and rotary tillage mechanism in the front. Such a design allows the cultivator to accomplish multiple tasks simultaneously, such as plow tillage, rotary tillage, straw chopping for mulching, soil pulverization, soil covering, and surface leveling. To investigate the stability of the plowing and rotary tillage combined machine, the factors such as cultivator tillage stability were examined from 3 different aspects: traction, force analysis in the horizontal plane, and vibration analysis. The center of mass of the machine could be determined on the longitudinal vertical plane of the machine, where the traction line passing through the instantaneous center of rotation intersected with the vertical line passing through the center of mass. The traction angle (15°-30°), i.e., the angle between traction line and horizontal line , was a crucial factor affecting tillage stability. The forces acting on the machine on the horizontal plane during operation were analyzed to obtain the plow tilt angle (23°-30°) from the equilibrium equations of the plough, rotary blade, and traction forces on the horizontal plane; the plow tilt angle affected tillage stability by directly impacting the force balance on the horizontal plane. From an analysis of the vibrational excitation during machine operation, it was determined that alternating load in rotary blade operations was the main source of machine vibration excitation. The lift angle of the rotary blade (54°-85°) affected the alternating load, therefore influencing tillage stability. The traction angle, plow tilt angle, and lift angle of the rotary blade were used as the experimental variables, and the stability coefficient under tillage depth-based working conditions and the stability coefficient under tillage width-based working conditions were used as the experimental indicators in a 3-factor/2-level quadratic orthogonal rotating combinatorial test to determine the optimal parameter combination of the influencing factors. Subsequently, the regression equations with the stability coefficient as the objective functions as well as the response surface for the stability coefficient could be obtained by analyzing the test results using the Design-Expert software. The variance analysis showed that among the 3 variables in the test, the plow tilt angle had the greatest influence on the tillage depth and tillage width stability coefficients, while the lift angle of the rotary blade had the least influence on the coefficients. The response surface analysis showed that with a fixed lift angle of the rotary blade of 69.5°, an optimal tillage depth stability coefficient of 91.7% could be obtained with traction angle and plow tilt angle of 23.7° and 26.8°, respectively. An optimal tillage width stability coefficient of 93.2% could be achieved with traction angle and plow tilt angle of 25.2° and 27.3°, respectively. The optimal parameter combination was traction angle of 17.3°, plow tilt angle of 27.8°, and rotary blade’s lift angle of 72.6°. This optimal combination could achieve the working condition tillage depth stability coefficient of 91.8% and the tillage width stability coefficient of 93.4%, respectively. The validation experiments showed that with the optimal parameter combination of the influencing factors, the working condition tillage depth stability coefficient and the tillage width stability coefficient were 91.5% and 93.1%, respectively; these results were consistent with the ones obtained via software analysis. Other tillage performance indicators of the machine, such as tillage depth, tillage width, surface leveling degree, pulverization rate, and straw coverage rate which were respectively 1.87, 1.98, 21.20, 90.30% and 90.70%, all met the agronomic requirements.

agricultural machinery; optimization; stability; plough and rotary tillage; recombination; tilling depth; tilling width

10.11975/j.issn.1002-6819.2016.09.001

S222.4

A

1002-6819(2016)-09-0001-08

秦 寬，丁為民，方志超，杜濤濤，趙思琪，王 朕.復式耕整機耕深與耕寬穩定性分析與試驗[J]. 農業工程學報，2016，32(9)：1－8.

10.11975/j.issn.1002-6819.2016.09.001 http://www.tcsae.org

Qin Kuan, Ding Weimin, Fang Zhichao, Du Taotao, Zhao Siqi, Wang Zhen. Analysis and experiment of tillage depth and width stability for plowing and rotary tillage combined machine[J]. Transactions of the Chinese Society of Agricultural Engineering (Transactions of the CSAE), 2016, 32(9): 1－8. (in Chinese with English abstract) doi：10.11975/j.issn.1002-6819.2016.09.001 http://www.tcsae.org

2015-10-25

2016-03-05

國家科技支撐計劃項目資助（2013BAD08B04）

秦 寬，男，安徽蚌埠人，博士生，主要研究方向為農業機械化裝備研究。南京 南京農業大學工學院，210031。Email：qinkuan_njau@163.com

※通信作者：丁為民，男，安徽合肥人，教授，博士生導師，主要從事農業機械化裝備研究。南京 南京農業大學工學院，20031。Email：wmding@njau.edu.cn