微型汽車(chē)平臺(tái)翻滾試驗(yàn)仿真研究與影響因素分析

莫易敏徐東輝劉昌業(yè),2

（1.武漢理工大學(xué)，武漢 430070；2.上汽通用五菱汽車(chē)股份有限公司，柳州 540057）

微型汽車(chē)平臺(tái)翻滾試驗(yàn)仿真研究與影響因素分析

莫易敏1徐東輝1劉昌業(yè)1,2

（1.武漢理工大學(xué)，武漢 430070；2.上汽通用五菱汽車(chē)股份有限公司，柳州 540057）

為研究微型汽車(chē)翻滾碰撞安全性能，建立了基于平臺(tái)翻滾試驗(yàn)的微型汽車(chē)多剛體動(dòng)力學(xué)模型，并驗(yàn)證了模型的準(zhǔn)確性。研究了試驗(yàn)平臺(tái)距地高度、試驗(yàn)平臺(tái)擋板高度、試驗(yàn)車(chē)輛初始翻轉(zhuǎn)角度和試驗(yàn)車(chē)輛初始速度等4項(xiàng)初始碰撞參數(shù)對(duì)翻滾碰撞安全性能的影響，結(jié)果表明，乘員頭部和頸部的綜合損傷情況與跌落高度、擋板高度和翻轉(zhuǎn)角度總體上呈正相關(guān)關(guān)系，與初始速度呈負(fù)相關(guān)關(guān)系。該研究可為微型汽車(chē)動(dòng)態(tài)平臺(tái)翻滾試驗(yàn)的設(shè)計(jì)和優(yōu)化提供參考。

主題詞:微型汽車(chē) 平臺(tái)翻滾試驗(yàn) 多剛體模型 碰撞參數(shù)

1 前言

在汽車(chē)安全事故中，雖然發(fā)生正面碰撞和側(cè)面碰撞所占比例較高，翻滾事故發(fā)生率較低，但是翻滾事故卻具有較高的死亡率和致傷率。與乘用車(chē)相比，微型汽車(chē)質(zhì)心更高，但是輪距相對(duì)較小，更容易出現(xiàn)翻滾事故；并且消費(fèi)人群多為鄉(xiāng)鎮(zhèn)、城鄉(xiāng)結(jié)合部的居民，外界環(huán)境因素更加導(dǎo)致了微型汽車(chē)翻滾事故的高發(fā)生率；另一方面，微型汽車(chē)載客較多，一旦發(fā)生翻滾就會(huì)造成更加嚴(yán)重的死傷事故。

目前，世界各國(guó)尚無(wú)針對(duì)車(chē)輛翻滾碰撞安全性能方面的強(qiáng)制性法規(guī)，在已開(kāi)展的研究工作中，主要依據(jù)準(zhǔn)靜態(tài)標(biāo)準(zhǔn)FMVSS 216和ECE R66法規(guī)，在車(chē)輛動(dòng)態(tài)翻滾性能方面尚未開(kāi)展深入研究[1]。因此，研究汽車(chē)特別是微型汽車(chē)動(dòng)態(tài)翻滾碰撞安全性能，對(duì)車(chē)輛翻滾性能提升、翻滾事故中乘員保護(hù)以及相關(guān)試驗(yàn)方法優(yōu)化具有重要意義。

2 仿真模型的建立與驗(yàn)證

在汽車(chē)被動(dòng)安全研究領(lǐng)域中，多剛體動(dòng)力學(xué)法是模擬計(jì)算采用的主要方法之一。多剛體動(dòng)力學(xué)法采用一些剛體和無(wú)質(zhì)量的彈簧、阻尼以及各種動(dòng)態(tài)鉸鏈來(lái)描述系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)響應(yīng)。與傳統(tǒng)的汽車(chē)動(dòng)力分析相比，該方法可對(duì)大位移系統(tǒng)做運(yùn)動(dòng)分析，能夠更好地處理非線性問(wèn)題。因此，本文采用多剛體動(dòng)力學(xué)方法進(jìn)行微型汽車(chē)平臺(tái)翻滾試驗(yàn)仿真研究與影響因素分析。

2.1 多剛體模型

結(jié)合實(shí)際情況，在已有的有限元模型基礎(chǔ)上建立多剛體模型。多剛體動(dòng)力學(xué)分析流程如圖1所示。

圖1 多剛體動(dòng)力學(xué)分析流程

2.1.1 整車(chē)模型建立

將已有整車(chē)有限元模型中關(guān)鍵部件的單元（Elements）和節(jié)點(diǎn)（Nodes）信息復(fù)制到多剛體軟件MADYMO中得到整車(chē)有限元模型。以此為基礎(chǔ)，利用橢球多剛體（ELLIPSOID）分別搭建前車(chē)體、后車(chē)體、頂蓋、側(cè)圍、懸架、輪胎、座椅等關(guān)鍵部件，采用圓柱多剛體（CYLINDER）搭建儀表盤(pán)。所研究車(chē)型的前懸架為雙橫臂結(jié)構(gòu)，后懸架為非獨(dú)立懸架。從建模便捷性和后續(xù)修改簡(jiǎn)便性的角度出發(fā)，以上結(jié)構(gòu)的建模原點(diǎn)與全局坐標(biāo)系原點(diǎn)重合，整車(chē)質(zhì)心位置即為質(zhì)心在全局坐標(biāo)系的位置[2]。

車(chē)輛的初始運(yùn)動(dòng)是通過(guò)車(chē)輛質(zhì)心的運(yùn)動(dòng)參數(shù)來(lái)定義的，因此質(zhì)心定義為自由鉸鏈（JOINT.FREE）；因座椅相對(duì)于質(zhì)心無(wú)相對(duì)運(yùn)動(dòng)，定義為固定鉸鏈（JOINT.BRAC）；懸架中各部件的連接采用轉(zhuǎn)動(dòng)鉸鏈（JOINT.REVO）來(lái)模擬。

2.1.2 假人模型調(diào)用

法規(guī)FMVSS208中規(guī)定采用HybirdⅢ型假人進(jìn)行平臺(tái)翻滾試驗(yàn)，因此直接從MADYMO軟件中調(diào)用此類型假人到已經(jīng)搭建好的整車(chē)模型中，利用鉸鏈位置調(diào)節(jié)語(yǔ)句（INITIAL JOINT_POS）來(lái)調(diào)整假人的相對(duì)位置和姿態(tài)。

2.1.3 安全帶模型建立

所研究車(chē)型采用傳統(tǒng)的三點(diǎn)式安全帶，因此安全帶的建模采用MADYMO軟件中常用的1D&2D混合式安全帶建模方法，建模步驟為：

a.進(jìn)行安全帶預(yù)模擬，建立與假人貼合良好的安全帶模型；

b.重新建立1D安全帶部分，建立滑環(huán)；

c.賦予1D安全帶延伸率曲線，賦予2D安全帶材料特性；

d.建立卷收器，設(shè)置預(yù)緊力和限力；

e.建立安全帶與假人之間的接觸。

在進(jìn)行安全帶建模時(shí)，通過(guò)接觸設(shè)置與位置調(diào)整來(lái)保證安全帶與假人良好的貼合，同時(shí)建立了安全帶滑環(huán)模型，可更加真實(shí)地模擬安全帶約束系統(tǒng)。

2.1.4 接觸特性設(shè)置

接觸特性為多剛體動(dòng)力學(xué)分析中關(guān)鍵的設(shè)置內(nèi)容，車(chē)輛動(dòng)態(tài)翻滾過(guò)程中主要涉及到的接觸特性包括車(chē)身與地面接觸、輪胎與地面接觸、輪胎與翻滾平臺(tái)擋板接觸等3部分。設(shè)置接觸特性的參考依據(jù)為：車(chē)輛頂部抗壓試驗(yàn)輸出的位移-壓力曲線；輪胎壓力試驗(yàn)輸出的剛度曲線；輪胎與翻滾平臺(tái)擋板接觸尚無(wú)專項(xiàng)試驗(yàn)，參考系統(tǒng)自帶算例中的內(nèi)容對(duì)擋板剛度進(jìn)行設(shè)置。

2.1.5 其它設(shè)置

試驗(yàn)平臺(tái)同樣采用橢球多剛體（ELLIPSOID）進(jìn)行建立，因仿真從試驗(yàn)平臺(tái)與試驗(yàn)車(chē)輛發(fā)生相對(duì)運(yùn)動(dòng)開(kāi)始，因此僅需建立平臺(tái)擋板模型即可。地面模型采用剛體平面（PLANE）進(jìn)行建立。為模擬真實(shí)試驗(yàn)條件，對(duì)模型施加重力加速度（LOAD.SYSTEM_ACC）及整車(chē)初始運(yùn)動(dòng)速度（INITIAL.JOINT_VEL）。模擬整車(chē)翻滾試驗(yàn)時(shí)暫不考慮懸架運(yùn)動(dòng)，因此將整車(chē)模型中定義的懸架轉(zhuǎn)動(dòng)鉸鎖死。帶有假人的整車(chē)平臺(tái)翻滾試驗(yàn)多剛體模型如圖2所示。

圖2 帶假人多剛體模型

2.2 模型驗(yàn)證

由于所研究車(chē)型不具有側(cè)面氣囊安全結(jié)構(gòu)，在實(shí)車(chē)試驗(yàn)中未安放假人，因此初次仿真對(duì)標(biāo)分析時(shí)在多剛體模型中也不安放假人。在進(jìn)行仿真結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果誤差分析時(shí)，選取車(chē)輛關(guān)鍵運(yùn)動(dòng)狀態(tài)對(duì)應(yīng)時(shí)刻的相對(duì)誤差為仿真與試驗(yàn)誤差分析依據(jù)。

2.2.1 車(chē)輛運(yùn)動(dòng)狀態(tài)對(duì)比

令車(chē)輛與平臺(tái)開(kāi)始發(fā)生相對(duì)運(yùn)動(dòng)為T(mén)0時(shí)刻，選取關(guān)鍵運(yùn)動(dòng)狀態(tài)分別為輪胎與地面第1次接觸、車(chē)輛翻滾1/4周、車(chē)輛翻滾1/2周、車(chē)輛翻滾3/4周和車(chē)輛翻滾1周等。仿真與試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比如表1所列。

表1 仿真與試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比

由上述分析可知，在選取的關(guān)鍵運(yùn)動(dòng)狀態(tài)中，試驗(yàn)和仿真相對(duì)誤差在5%以內(nèi)，滿足＜10%的仿真要求。

2.2.2 加速度對(duì)比分析

試驗(yàn)時(shí)，在B柱下端安裝了加速度傳感器，用于測(cè)量試驗(yàn)過(guò)程中車(chē)身加速度。仿真時(shí)，在仿真模型后處理中獲得了B柱下端位移情況，并通過(guò)“derivative”函數(shù)兩次求導(dǎo)獲得了B柱下端加速度。因車(chē)輛主要運(yùn)動(dòng)方向?yàn)閅向，因此僅對(duì)車(chē)輛在Y向的加速度進(jìn)行對(duì)比，試驗(yàn)與仿真中的B柱下端加速度曲線對(duì)比結(jié)果如圖3所示。

圖3 試驗(yàn)與仿真的B柱下端加速度對(duì)比曲線

由圖3可看出，試驗(yàn)與仿真曲線的趨勢(shì)和峰值基本吻合，仿真關(guān)鍵時(shí)間點(diǎn)稍有滯后，但滿足誤差（＜10%）要求，模型具有足夠精度。

3 翻滾碰撞參數(shù)影響規(guī)律研究

基于平臺(tái)翻滾試驗(yàn)仿真模型研究試驗(yàn)中每個(gè)初始翻滾碰撞參數(shù)對(duì)車(chē)輛翻滾碰撞安全性能的影響，每次仿真分析時(shí)只改變1個(gè)初始翻滾碰撞參數(shù)，其它參數(shù)均選定為基礎(chǔ)數(shù)值。

3.1 影響因素確定

在進(jìn)行平臺(tái)翻滾試驗(yàn)時(shí)，試驗(yàn)平臺(tái)距地高度（跌落高度）、試驗(yàn)平臺(tái)擋板高度、試驗(yàn)車(chē)輛初始翻轉(zhuǎn)角度、試驗(yàn)車(chē)輛初始速度等4項(xiàng)初始翻滾碰撞參數(shù)可以改變，因此選定這4項(xiàng)參數(shù)為試驗(yàn)影響因素，并以法規(guī)FMVSS 208中規(guī)定的數(shù)值為基礎(chǔ)數(shù)值，即跌落高度為228.6 mm，擋板高度為101.6 mm，初始翻轉(zhuǎn)角度為23.0°，初始速度為48.0 km/h。基于平臺(tái)翻滾試驗(yàn)可實(shí)現(xiàn)的范圍，根據(jù)均勻試驗(yàn)設(shè)計(jì)原則，每個(gè)參數(shù)分別選取與基礎(chǔ)數(shù)值偏差±5%和±10%共4個(gè)數(shù)值來(lái)進(jìn)行仿真對(duì)比研究。仿真參數(shù)選取結(jié)果如表2所列[3]。

表2 仿真參數(shù)數(shù)值

3.2 結(jié)果分析

法規(guī)FMVSS 208中僅規(guī)定了“假人任何部位不允許拋出車(chē)外”一項(xiàng)評(píng)判指標(biāo)，因此參考正碰、側(cè)碰、鞭打試驗(yàn)中相關(guān)指標(biāo)，選取假人頭部HIC36、頸部Z向最大載荷和胸部壓縮量共3項(xiàng)乘員傷害指標(biāo)作為翻滾碰撞安全性能評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)[4,5]。為了更直觀地了解各項(xiàng)翻滾碰撞參數(shù)對(duì)翻滾性能的影響規(guī)律，利用各輸出結(jié)果與基礎(chǔ)數(shù)值的比值進(jìn)行分析研究。

首先設(shè)定翻滾碰撞參數(shù)全部為基礎(chǔ)數(shù)值進(jìn)行仿真，結(jié)果如圖4所示。圖4a為頭部加速度曲線、HIC36傷害值以及對(duì)應(yīng)車(chē)輛形態(tài)和假人形態(tài)，圖4b為頸部Z向載荷以及損傷峰值時(shí)對(duì)應(yīng)的車(chē)輛形態(tài)和假人形態(tài)，圖4c為胸部壓縮量曲線以及壓縮峰值時(shí)對(duì)應(yīng)的車(chē)輛形態(tài)和假人形態(tài)。

3.2.1 初始跌落高度

表3為在不同跌落高度下假人模型的動(dòng)態(tài)響應(yīng)結(jié)果；圖5為跌落高度對(duì)假人傷害的影響趨勢(shì)。

圖4 以基礎(chǔ)數(shù)值作為參數(shù)時(shí)的仿真結(jié)果

表3 不同跌落高度時(shí)假人損傷情況

圖5 跌落高度對(duì)假人損傷影響曲線

由各輸出結(jié)果可知，跌落高度為240.0 mm時(shí)，在車(chē)輛翻滾1周時(shí)刻，假人頭部HIC36值最大；其余跌落高度時(shí)，在車(chē)輛翻滾1/4周時(shí)刻，假人頭部HIC36值最大。假人頭部損傷是由頭部與頂蓋或與A柱上邊梁撞擊造成，圖6為不同跌落高度時(shí)假人頭部傷害值最大時(shí)的頭部狀態(tài)。由圖6可看出，當(dāng)?shù)涓叨仍黾雍螅偃祟^部與頂蓋及A柱上邊梁發(fā)生碰撞時(shí)的相對(duì)速度更高，導(dǎo)致碰撞程度及碰撞力更大，因此HIC36值更高，假人頭部損傷程度增加。

根據(jù)結(jié)果輸出文件發(fā)現(xiàn)，假人頸部Z向最大載荷均為負(fù)值（圖4b），即為壓力。當(dāng)?shù)涓叨容^小時(shí)，車(chē)輛僅翻滾1/4周，假人頸部Z向最大載荷出現(xiàn)在車(chē)輛翻滾1/4周時(shí)刻，此時(shí)假人頭部與頂蓋碰撞導(dǎo)致頸部受到壓力，假人頸部損傷較小，如圖7a所示；其它跌落高度下車(chē)輛均翻滾1周，假人頸部Z向最大載荷出現(xiàn)在車(chē)輛翻滾1周時(shí)刻，假人頭部與A柱上邊梁碰撞導(dǎo)致頸部受到壓力，如圖8b所示。由上述分析可知，跌落高度越大，則車(chē)輛第1次與地面接觸時(shí)速度越高，并且會(huì)影響車(chē)輛翻滾1周時(shí)刻的速度，因此，跌落高度越大，假人頭部和頸部相對(duì)車(chē)身的Z向運(yùn)動(dòng)速度越高，促使假人頭部更早與車(chē)頂或是A柱上邊梁接觸，進(jìn)而導(dǎo)致假人頸部的Z向載荷更大，頸部損傷增大。跌落高度與乘員胸部壓縮量無(wú)明顯規(guī)律[6]。

圖6 不同跌落高度下假人頭部傷害值最大時(shí)頭部狀態(tài)

圖7 不同跌落高度時(shí)假人頸部Z向最大載荷狀態(tài)

3.2.2 初始擋板高度

設(shè)定不同擋板高度進(jìn)行仿真分析，假人模型的各項(xiàng)傷害值如表4所列，擋板高度對(duì)假人損傷的影響趨勢(shì)如圖8所示。

表4 不同擋板高度仿真結(jié)果

圖8 擋板高度對(duì)假人損傷影響曲線

通過(guò)后處理輸出文件及動(dòng)畫(huà)可以發(fā)現(xiàn)，假人頭部HIC36最大值均出現(xiàn)在車(chē)輛翻滾1/4周時(shí)刻，擋板高度增加后，輪胎與擋板碰撞接觸點(diǎn)位置更加靠上，導(dǎo)致車(chē)輛旋轉(zhuǎn)角速度更大，因此車(chē)輛與地面接觸時(shí)旋轉(zhuǎn)速度更大，假人頭部與頂蓋發(fā)生碰撞時(shí)的相對(duì)速度更大，因此假人頭部損傷程度總體呈現(xiàn)增加趨勢(shì)。擋板高度為96.5 mm時(shí)頭部損傷比擋板高度為91.4 mm時(shí)小，可能因?yàn)閾醢甯叨仍黾雍螅?chē)輛沿Y軸運(yùn)動(dòng)速度的減小程度更大，導(dǎo)致假人頭部損傷相對(duì)減小。

當(dāng)擋板高度小于基礎(chǔ)值（101.6 mm）時(shí)，車(chē)輛旋轉(zhuǎn)速度較小，僅翻滾1/4周，頸部Z向最大載荷出現(xiàn)在車(chē)輛翻滾1/4周時(shí)刻；當(dāng)擋板高度＞101.6 mm時(shí)，最大載荷出現(xiàn)在車(chē)輛翻滾1周時(shí)刻。由于擋板高度對(duì)車(chē)輛沿X軸的轉(zhuǎn)動(dòng)速度和Y軸的移動(dòng)速度都有影響，而頸部傷害受這兩個(gè)速度的綜合影響，因此擋板高度對(duì)頸部傷害的影響規(guī)律不明顯。不同擋板高度條件下，胸部壓縮量峰值呈現(xiàn)遞增趨勢(shì)，但是峰值時(shí)刻無(wú)明顯規(guī)律。

3.2.3 初始翻轉(zhuǎn)角度

表5為不同初始翻轉(zhuǎn)角度下的仿真結(jié)果，圖9為初始翻轉(zhuǎn)角度對(duì)假人損傷的影響趨勢(shì)。

表5 不同初始翻轉(zhuǎn)角度仿真結(jié)果

圖9 初始翻轉(zhuǎn)角度對(duì)假人損傷影響曲線

在初始翻轉(zhuǎn)角度為24.2°時(shí)，頭部HIC36最大值發(fā)生在車(chē)輛翻滾1周時(shí)刻，其余初始翻轉(zhuǎn)角度時(shí)，HIC36最大值均出現(xiàn)在車(chē)輛翻滾1/4周時(shí)刻。假人頭部損傷依然是由頭部與頂蓋或與A柱上邊梁撞擊造成。車(chē)輛初始翻轉(zhuǎn)角度增大后，假人的初始偏轉(zhuǎn)角度也增大，因此假人更早處于危險(xiǎn)的姿態(tài)，假人頭部與其它部件發(fā)生碰撞的程度更大，因此假人頭部損傷更加嚴(yán)重[7,8]。

當(dāng)初始翻轉(zhuǎn)角度較小時(shí)，車(chē)輛僅翻滾1/4周，頸部最大載荷出現(xiàn)在車(chē)身與地面第1次接觸之后，并且最大載荷為正值，即為拉力。因?yàn)槌跏挤D(zhuǎn)角度較小時(shí)，車(chē)身與地面第1次碰撞時(shí)，假人頭部與頂蓋或與上邊梁還沒(méi)來(lái)得及接觸車(chē)輛就運(yùn)動(dòng)到下一狀態(tài)，因此假人頸部最大載荷為拉力，頸部最大拉力時(shí)假人形態(tài)如圖10所示。隨著初始翻轉(zhuǎn)角度增大，車(chē)輛翻滾1周，此時(shí)假人頭部與A柱上邊梁發(fā)生碰撞導(dǎo)致假人頸部受到壓力，出現(xiàn)假人頸部最大載荷。初始翻轉(zhuǎn)角度越大，頭、頸部更容易處于危險(xiǎn)狀態(tài)，所以出現(xiàn)頸部最大載荷也隨翻轉(zhuǎn)角度增大而增大。

圖10 頸部最大拉力時(shí)假人形態(tài)

根據(jù)表5可知，假人胸部壓縮量均在10 mm左右，總體呈現(xiàn)遞增趨勢(shì)。通過(guò)假人胸部壓縮量曲線和仿真動(dòng)畫(huà)發(fā)現(xiàn)，車(chē)輛翻滾1/4周時(shí)假人胸部最大壓縮量出現(xiàn)在車(chē)身與地面第1次接觸時(shí)，此時(shí)假人形態(tài)如圖11a所示，其余初始翻轉(zhuǎn)角度時(shí)，假人胸部最大壓縮量出現(xiàn)在車(chē)輛翻滾1周時(shí)刻，此時(shí)假人形態(tài)如圖11b所示。初始翻轉(zhuǎn)角度越大，假人所處的初始狀態(tài)越危險(xiǎn)，在翻滾過(guò)程中由于慣性作用受到的傷害越大，假人胸部壓縮量越大。

圖11 胸部最大壓縮量時(shí)假人形態(tài)

3.2.4 初始速度

不同初始速度時(shí)的仿真結(jié)果如表6所列，不同初始速度對(duì)假人損傷的影響趨勢(shì)如圖12所示。

通過(guò)后處理仿真輸出文件發(fā)現(xiàn)，當(dāng)車(chē)輛初始速度增大到50.4 km/h后，車(chē)輛翻滾周數(shù)僅為1/4周，這是因?yàn)槌跏妓俣仍龃蠛螅?chē)輛與地面碰撞接觸前在空中自由運(yùn)動(dòng)的時(shí)間減短，車(chē)輛與地面接觸時(shí)轉(zhuǎn)動(dòng)速度較小，導(dǎo)致翻滾圈數(shù)減少，主要的運(yùn)動(dòng)形式為車(chē)身與地面發(fā)生相對(duì)滑動(dòng)。隨著初始速度的增大，車(chē)身與地面碰撞時(shí)間減少，由于慣性原因，假人還未到達(dá)最危險(xiǎn)形態(tài)就運(yùn)動(dòng)到下一形態(tài)，整體形態(tài)變化較小。因此，假人總體損傷值呈現(xiàn)下降趨勢(shì)。

表6 不同初始速度時(shí)仿真結(jié)果

圖12 不同初始速度對(duì)假人損傷影響曲線

由上述分析可知，假人頭部損傷與初始速度呈負(fù)相關(guān)，與其它碰撞參數(shù)總體上均呈正相關(guān)；頭部HIC36值基本上出現(xiàn)在車(chē)輛與地面第1次碰撞及車(chē)輛翻滾1周時(shí)刻，這兩個(gè)時(shí)刻的車(chē)輛速度以及運(yùn)動(dòng)狀態(tài)對(duì)翻滾碰撞過(guò)程中假人的頭部損傷有較大影響。假人頸部損傷與跌落高度和翻轉(zhuǎn)角度呈正相關(guān)，與初始速度呈負(fù)相關(guān)，與擋板高度關(guān)系不是十分明顯。假人頸部Z向最大載荷出現(xiàn)時(shí)刻與頭部損傷最大時(shí)刻基本一致，是由于假人頭部與頂蓋或A柱上邊梁發(fā)生碰撞沖擊導(dǎo)致頸部壓力過(guò)大造成；假人胸部壓縮量變化范圍較小，壓縮量峰值時(shí)刻有一定規(guī)律，但是壓縮量與碰撞參數(shù)之間的影響規(guī)律不是十分明顯。綜合來(lái)看，假人綜合損傷情況除與初始速度呈負(fù)相關(guān)外，與其它參數(shù)均呈正相關(guān)。

4 結(jié)束語(yǔ)

本文運(yùn)用多剛體動(dòng)力學(xué)分析軟件MADYMO建立了微型汽車(chē)平臺(tái)翻滾試驗(yàn)仿真模型，對(duì)標(biāo)分析了無(wú)假人狀態(tài)下多剛體模型與實(shí)車(chē)試驗(yàn)之間的誤差，驗(yàn)證了模型的準(zhǔn)確性；采用HybirdⅢ假人模型，分析了微型汽車(chē)平臺(tái)翻滾試驗(yàn)中4項(xiàng)初始翻滾碰撞參數(shù)對(duì)車(chē)輛翻滾安全性能的影響，得到了假人頭部和頸部損傷情況與初始碰撞參數(shù)之間的影響規(guī)律。該研究可為微型汽車(chē)動(dòng)態(tài)平臺(tái)翻滾試驗(yàn)的設(shè)計(jì)和優(yōu)化提供參考依據(jù)。

1 Albrodt S B,Tahan F,Digges K.Evaluation of Different Roof Strength Methods in Quasi-Static and Dynamic Rollover Tests Using Finite Element Analysis of a 2003 Ford Explorer Model.SAE 2014 World Congress&Exhibition.2014.

2 Chou C C,Wu F.Development of MADYMO-based model for simulation of laboratory rollover test modes.Proceedings of the 19th International Technical Conference on the Enhanced Safety of Vehicles(ESV),Washington,DC.2005.

3 Parent D P,Kerrigan J,Crandall J.Comprehensive computational rollover sensitivity study part 2:Influence of vehicle, crash,and occupant parameters on head,neck,and thorax response.SAE Technical Paper,2011.

4 Maciej Pawel Czechowicz,George Mavros.Analysis of vehicle rollover dynamics using a high-fidelity model.Vehicle System Dynamics,2014,525.

5 商恩義,陳現(xiàn)嶺,楊勁松.駕駛員側(cè)50%假人約束系統(tǒng)配置5%女性假人傷害研究.汽車(chē)技術(shù),2015（3）:47～51.

6 Mattos G A,Mcintosh A S,Grzebieta R H,et al.Sensitivity of Head and Cervical Spine Injury Measures to Impact Factors Relevant to Rollover Crashes.Traffic Injury Prevention, 2015,16sup1.

7 Lingbo Yan,Libo Cao,CingDao Kan,et al.Comparison of vehicle kinematics and occupant responses between Jordan rollover system and an over-the-road rollover.International Journal of Crashworthiness,2012,17（2）:173～194.

8 顏凌波.乘用車(chē)的翻滾碰撞特性及防護(hù)措施研究：[學(xué)位論文].長(zhǎng)沙：湖南大學(xué),2012.

（責(zé)任編輯 文 楫）

修改稿收到日期為2016年7月24日。

A Simulation Study of Minivan Dolly Rollover Test and Analysis of Influence Factors

Mo Yimin1,Xu Donghui1,Liu Changye1,2
（1.Wuhan University of Technology,Wuhan 430070;2.SGMW Corporation,Liuzhou 540057）

To study the safety performance of mini van in rollover and collision,a multiple rigid body dynamics model based on dolly rollover test was established and validated.The influence of four initial collision parameters including the distance between dolly and ground,the height of baffle,the initial rollover angel and the velocity of the vehicle on vehicle safety performance in rollover and collision was researched.The results indicate that the comprehensive injury of occupant’s head and neck has a positive correlation with falling height,baffle height and tilt angel,but have a negative correlation with initial velocity.This research can provide reference for design and optimization of min vehicle dummy rollover test.

Mini vehicle,Dolly rollover test,Multiple rigid body model,Collision parameters

U467.1+4

A

1000-3703（2016）11-0056-06