達(dá)鋼80t轉(zhuǎn)爐釩鈦鐵水煉鋼石灰石造渣實(shí)踐

王 松,龔 波,王皎月,王 林

(1.西安建筑科技大學(xué)研究生院冶金工程學(xué)院,西安710055; 2.四川省達(dá)州鋼鐵集團(tuán)公司,四川達(dá)州635002)

達(dá)鋼80t轉(zhuǎn)爐釩鈦鐵水煉鋼石灰石造渣實(shí)踐

王 松1,龔 波1,王皎月2,王 林2

(1.西安建筑科技大學(xué)研究生院冶金工程學(xué)院,西安710055; 2.四川省達(dá)州鋼鐵集團(tuán)公司,四川達(dá)州635002)

分析了石灰石直接煉鋼造渣節(jié)能減排和成渣優(yōu)勢(shì),分析了堿性煉鋼渣泡沫化特點(diǎn),闡述了達(dá)鋼80t轉(zhuǎn)爐釩鈦鐵水直接煉鋼條件下,用石灰石造渣控制爐渣泡沫化噴濺的措施及取得的成果。通過(guò)石灰石造渣前后生產(chǎn)實(shí)際數(shù)據(jù)的比較,采用石灰石造渣后,造渣料成本降低了6.58元/t,達(dá)到了降本增效的目的。

轉(zhuǎn)爐;釩鈦鐵水;石灰石;成本

1 引言

國(guó)內(nèi)煉鋼企業(yè)開展石灰石替代石灰造渣,在降本增效上取得了良好效果。根據(jù)國(guó)內(nèi)同行總結(jié)的經(jīng)驗(yàn),加入100kg石灰石對(duì)熔池的降溫相當(dāng)于加入200kg石灰的效果[1]。但從國(guó)內(nèi)同行實(shí)踐情況看也存在冶煉前期爐渣泡沫化嚴(yán)重,出現(xiàn)爐口溢渣甚至泡沫性噴濺和后續(xù)爐渣“返干”現(xiàn)象[2-3]。至于爐渣的返干則是爐渣中FeO不足造成的。達(dá)鋼高爐配加了30%左右的攀西釩鈦礦,達(dá)鋼80t轉(zhuǎn)爐入大戶釩鈦鐵水不提釩直接煉鋼,入爐鐵水成分中[V]含量在0.084%～0.189%區(qū)間,[Ti]含量在0.176%～0.274%區(qū)間。在采用配加石灰石造渣試驗(yàn)過(guò)程中,表現(xiàn)為冶煉前期爐渣泡沫化嚴(yán)重。在釩鈦鐵水直接煉鋼條件下,在冶煉前期解決釩鈦渣泡沫化和石灰石造渣引入氣源加劇泡沫化的問(wèn)題,避免碳氧反應(yīng)初期轉(zhuǎn)爐渣泡沫化噴濺,是轉(zhuǎn)爐釩鈦鐵水煉鋼石灰石造渣取得成功的關(guān)鍵。達(dá)鋼80t轉(zhuǎn)爐通過(guò)不斷優(yōu)化冶煉工藝,解決了轉(zhuǎn)爐渣泡沫化噴濺問(wèn)題,石灰消耗由49kg/t降到31.43kg/t,石灰石消耗達(dá)到了25.50kg/t,降低了生產(chǎn)成本。

2 石灰石煉鋼造渣及爐渣泡沫化理論依據(jù)

2.1 石灰石煉鋼造渣理論依據(jù)

針對(duì)石灰石直接用于轉(zhuǎn)爐煉鋼造渣和石灰石先煅燒成石灰再用于煉鋼造渣,國(guó)內(nèi)學(xué)者作了深入的比較研究。

趙俊學(xué)[4]理論計(jì)算CaCO3在25～ 1 600℃范圍內(nèi)升溫、分解吸熱24 645.92cal/ mol。石灰石在石灰窯煅燒能量消耗可達(dá)45 000cal以上,相當(dāng)于CaCO3直接使用于煉鋼升溫分解吸熱的1.8倍以上。所以從全面能量利用角度出發(fā),直接利用石灰石比先將其鍛燒成石灰再利用更為合理。

在石灰生產(chǎn)中,在保證燒透的情況下,勢(shì)必導(dǎo)致外層CaO活性的降低。石灰石加入鋼液后,CaCO3激烈分解,生成的CO2不但起到了攪拌作用,還會(huì)使石灰石表層剝離及碎裂,同時(shí)在新生表面生成高活性CaO并迅速與鋼水反應(yīng),更利于成渣。

李宏[5]等研究表明,石灰石直接用于煉鋼造渣過(guò)程,CaCO3的分解產(chǎn)生的CO2在轉(zhuǎn)爐煉鋼吹煉初期與鐵水中各元素的反應(yīng)都可以自發(fā)進(jìn)行,其排列次序與各元素被O2氧化的反應(yīng)相同,生成轉(zhuǎn)爐煤氣中有效成分CO,可實(shí)現(xiàn)節(jié)能減排。

2.2 堿性煉鋼渣泡沫化理論依據(jù)

徐曾啟[6]通過(guò)對(duì)煉鋼CaO—SiO2—FeO渣系研究表明,熔渣中懸浮的固體顆粒將提高液膜的強(qiáng)度和彈性,會(huì)提高泡沫的穩(wěn)定性;提高溫度會(huì)使熔渣的粘度降低和沾附的固體顆粒熔化或溶解,使熔渣的發(fā)泡性能降低;熔池內(nèi)金屬—熔渣—?dú)怏w三相乳濁液中金屬液滴所含的碳被氧化,形成大量彌散分布的一氧化碳?xì)馀?促使熔渣的泡沫化。劉剛[7]分析在煉鋼初期鐵水中的釩,首先是氧化成較低化合價(jià)和較高熔點(diǎn)的氧化物,特別是V2O3。如果爐渣中有TiO2存在,V2O3還會(huì)與TiO2形成難熔的混合物TiV2O5,使初渣更粘。任正德[8]對(duì)含TiO2的煉鋼渣研究表明, TiO2是一活性很強(qiáng)的表面活性物質(zhì);同時(shí),由于TiO2在富碳、高溫條件下的還原,使得渣中彌散分布有大量TiC等高熔點(diǎn)物質(zhì),爐渣粘度增大,此二者的共同作用,導(dǎo)致含TiO2渣系獨(dú)特的發(fā)泡性能,特別是高溫條件下更穩(wěn)定。

3 達(dá)鋼80t轉(zhuǎn)爐釩鈦鐵水煉鋼石灰石造渣實(shí)踐

3.1 達(dá)鋼80t轉(zhuǎn)爐入爐原料條件

達(dá)鋼釩鈦鐵水通過(guò)KR法脫硫處理,入爐鐵水成分見表1,入爐鐵水溫度1 200～ 1 300℃,裝入量77～80t。入爐廢鋼主要以軋鋼切頭、渣鋼,污泥球?yàn)橹?裝入量3～5t,其中軋鋼切頭1.0～3.0t,渣鋼1～1.5t,污泥球0.5～1.0t。另外在轉(zhuǎn)爐冶煉過(guò)程中從高位料倉(cāng)加入一定數(shù)量的燒結(jié)返礦。

3.2 轉(zhuǎn)爐冶煉操作

達(dá)鋼石灰和石灰石成分見表2。根據(jù)表2按CaO相等折算,石灰石替代石灰比值為1.7∶1。達(dá)鋼80t轉(zhuǎn)爐石灰石加入量實(shí)際執(zhí)行以入爐鐵水溫度1 250℃石灰石加入量1 000kg為基礎(chǔ),鐵水溫度每升降10℃,石灰石加入量增減200kg,相應(yīng)石灰加入量減增100kg。轉(zhuǎn)爐濺渣后加入石灰石1.0～1.5t墊底,開吹點(diǎn)火成功后,加入1.0t石灰、0.5t石灰石、0.5t鎂球剩余渣料根據(jù)爐內(nèi)溫度和起渣情況,分批次加入,全部渣料開吹8min加完。燒結(jié)返礦原則上在開吹4min左右碳焰起來(lái),分批次根據(jù)爐渣發(fā)泡情況加入,開吹8min加完。終渣堿度控制在3.0～3.5。達(dá)鋼80t轉(zhuǎn)爐采用喉口直徑?32.3mm×4孔氧槍噴頭。全程低槍位硬吹模式,過(guò)程根據(jù)化渣情況調(diào)整槍位化渣。氧氣流量采用前—中—后期按高—低—高模式控制。

表1 達(dá)鋼鐵水成分(wt%)

表2 達(dá)鋼石灰和石灰石成分(wt%)

3.3 生產(chǎn)中控制泡沫化溢渣采取的措施

3.3.1 前期渣堿度控制

兌鐵水前加入1.0～1.5t石灰石墊底,占到石灰石總加入量的50%左右。根據(jù)石灰石分解溫度低的特點(diǎn),利用兌鐵水前爐內(nèi)余熱和兌鐵水過(guò)程促使石灰石提前分解,為開吹后快速成渣創(chuàng)造條件。開吹點(diǎn)火成功后,加入石灰1.0t,占到總石灰量的40%左右,同時(shí)補(bǔ)加石灰石500kg。根據(jù)爐渣尤其是釩鈦爐渣在低堿度下(＜2)容易泡沫化的特點(diǎn),通過(guò)迅速提高堿度以控制泡沫化。后續(xù)石灰和石灰石的加入根據(jù)爐內(nèi)溫度和渣況分批次加入,每次200kg。對(duì)前期爐口溢渣取樣分析見表3。

3.3.2 槍位及氧流量控制

全程采取低槍位硬吹模式,增加熔池?cái)嚢?在裝入量鐵水占比90%以上條件下,大流量增加熔池供氧,有利于加快Si、Mn氧化期,有利于迅速提高爐內(nèi)溫度,為高熔點(diǎn)物質(zhì)熔解,脫離附著的液膜,消除爐渣過(guò)度泡沫化創(chuàng)造條件。碳氧焰初起后,通過(guò)調(diào)整槍位和氧流量,從高位料倉(cāng)加入燒結(jié)返礦來(lái)調(diào)整爐渣流動(dòng)性,防止?fàn)t渣返干。表4是達(dá)鋼80t轉(zhuǎn)爐綜合10爐生產(chǎn)數(shù)據(jù)(全程低槍位硬吹模式氧槍高度和氧氣流量平均值)。

表3 優(yōu)化后爐口溢渣化學(xué)成分(Wt%)

表4 達(dá)鋼轉(zhuǎn)爐低槍位硬吹模式槍位與氧流量

3.4 應(yīng)用效果

通過(guò)不斷總結(jié)釩鈦鐵水煉鋼石灰石造渣的經(jīng)驗(yàn),前期溢渣次數(shù)明顯減少,轉(zhuǎn)爐噴濺率由使用初期的3.12%降低到0.89%。取達(dá)鋼80t轉(zhuǎn)爐使用石灰石前后各6個(gè)月的造渣料消耗數(shù)據(jù)加權(quán)平均值分析,見表5,使用石灰石后石灰和生白云石消耗大幅降低。按達(dá)鋼內(nèi)部?jī)r(jià)格體系,使用前渣料總成本31.08元/t,使用后渣料總成本24.49元/t,節(jié)約渣料成本6.58元/t。

表5 使用石灰石前后渣料耗量對(duì)比(kg/t)

4 結(jié)論

(1)達(dá)鋼80t轉(zhuǎn)爐通過(guò)優(yōu)化石灰石的加入方法和迅速提高前期爐渣堿度和溫度,采用全程低槍位硬吹模式,根據(jù)渣況加入燒結(jié)返礦和調(diào)整氧氣流量,有效控制了前期爐渣泡沫化溢渣和噴濺及爐渣返干問(wèn)題。

(2)達(dá)鋼80t轉(zhuǎn)爐釩鈦鐵水直接煉鋼采用石灰石替代部分石灰造渣,降低了生白云石和石灰消耗,節(jié)約渣料成本降低了生產(chǎn)成本,良好效果。

[1] 李尚兵,朱蘊(yùn)艷.石灰石在永鋼50t轉(zhuǎn)爐煉鋼中的應(yīng)用[J].現(xiàn)代冶金,2015,06:52-54.

[2] 郝偉新.石灰石代替石灰在轉(zhuǎn)爐煉鋼中的應(yīng)用實(shí)踐[J].黑龍江冶金,2013,05:28-29.

[3] 張杰新,阮銘.石灰石在轉(zhuǎn)爐煉鋼工藝上的運(yùn)用.重鋼科技.第57卷第2期,2014.06.

[4] 趙俊學(xué).CaCO3在鋼鐵冶金過(guò)程中作用方式探討[J].江蘇冶金,1995,02:20-22.

[5] 李宏,馮佳,李永卿,等.轉(zhuǎn)爐煉鋼前期石灰石分解及CO2熱力學(xué)氧化作用的分析[J].北京科技大學(xué)學(xué)報(bào).2011,33(S1):83-87.

[6] 徐曾啟.煉鋼過(guò)程中的泡沫渣[J].鋼鐵研究, 1989,03:9-16.

[7] 劉剛.氧氣轉(zhuǎn)爐含釩爐渣相圖及一些氧化物對(duì)CaO-FeO-SiO2渣系性能的影響[J].北京鋼鐵學(xué)院學(xué)報(bào),1983,01:22-42.

[8] 任正德,龐福如.含TiO2堿性煉鋼渣的發(fā)泡性能研究[J].工業(yè)加熱,1999,06:14-16,49.

Practice of Vanadium and Titanium Iron and Limestone Using in Dagang 80t Converter Steelmaking

WANG Song1,GONG Bo1,WANG Jiao-yue2,WANG Lin2

(1.School of Metallurgical Engineering Graduate,Xi’an Building University of Science and Technology,Xi’an 710055,Shanxi,China,2.Sichuan Dazhou Iron and Steel Group Co.,Ltd.,Dazhou 635002,Sichuan,China)

This paper analyzes the direct steelmaking slag using limestone and slagging advantages energy saving and emission reduction,analyzes the characteristics of alkaline steelmaking slag foaming,expounds the 80 t converter vanadium titanium steel under the condition of molten steel directly,with limestone slag,control of splashing slag foaming measures and achievements. Through the comparison of actual production data before and after the slag,after using limestone slag,slag material cost reduced 6.58 yuan/t,achieve the goal of cost decreasing.

converter,vanadium and titanium iron,limestone,cost

1001-5108(2016)04-0008-04

TF713.5

B

王松,工程師,主要從事鋼鐵冶煉方面的工作。