燕 科
(成都建筑材料工業設計研究院有限公司)
回轉窯荷載設計分析
燕科
(成都建筑材料工業設計研究院有限公司)
文章以實際工程中遇到的同型號、同規模的窯系統設計荷載取值卻差別非常大的情況為出發點,在SAP2000中建模研究分析了基礎設計其荷載取值的一些規律。
回轉窯基礎;設計荷載;工況組合
回轉窯是水泥生產線中煅燒物料的主要設備。其基礎設計取用的標準荷載一般包括:托輪傳遞的荷載標準值,包括垂直荷載標準值和水平荷載標準值;牙齒輪驅動時所傳遞的荷載標準值;電機、減速機及托輪座架的荷載標準值;基礎自重及臺階上的回填土重荷載標準值;工作走道傳遞的荷載標準值等[1]。
由于工藝等原因,某些情況下,對于同等規模相同型號的窯系統會出現CDI的窯荷載與TDRI的窯荷載差別很大以及很多荷載不能解釋清楚的局面,文章研究了窯基礎設計計算荷載的取值變化,并確定最終計算取值。
本工程為GOE項目三四號生產線上回轉窯子項,除窯體外,還包括三次風管荷載。
工程結構設備布置見圖1。

圖1
為準確分析基礎所受荷載的大小及方向,結構設計需由工藝設備專業提供窯體幾何參數,包括窯直徑、厚度與總長度、窯支點間距、窯傾斜度;恒載數據,包括窯內耐火磚、澆注料厚度、密度、托輥及底座重量、輪帶重量,大齒輪重量、小齒輪及底座重量、齒輪罩重量、主電機及底座重量、輔傳及底座重量、擋輪及底座質量、輪帶與托輥面摩擦系數、窯頭、窯尾密封荷載、窯皮線荷載及分布范圍;活載數據,包括窯內正常工況物料重量、窯內非正常工況物料重量、小齒輪與大齒輪傳動力以及溫度參數(包括窯體金屬部分的最大溫度和最小溫度)等。
三次風管荷載需由設備提供風管金屬部分直徑、壁厚、內襯厚度、密度、金屬部分最大溫度、輸入灰荷載、風荷載、溫度荷載等。在窯基礎計算中考慮地震作用,但風管的支座反力不計算地震力。
將靠近窯頭的基礎編號為1號墩,中部為2號墩,靠近窯尾基礎為3號墩。1、2號墩無傳動,一般情況下這兩個墩上只有托輥,荷載分布簡單。3號墩有托輥、驅動、擋輪等,荷載分布相對復雜。其中,考慮到安裝期間的安全,2、3號墩柱底考慮該處支架有一定高度,彈性較好,柱底轉動要求不高,故設計為彈性鋼板支座。
風管與結構之間考慮窯頭支架高度較低、彈性差,對支架底部轉動要求高,故沿風管軸線方向設計為理想鉸支座,2、3號墩窯頭均為擺動支座。
將真實窯體模型化后,窯截面通過截面設計器設計為鋼管與耐火磚組合截面,托輥可視為與窯體成一定角度的雙支座,因此窯系統是作為一個六支點簡支體系分析的。見圖2:

圖2 窯系統模型
對于基礎計算,通常對以下三種工況進行分析:
⑴窯體正常工作;
⑵窯體發生縱向變形,筒體在高溫下引起輪帶或筒體彎曲變形,使某一基礎上產生一個托輪托空,則托輪傳遞荷載不均勻,相鄰基礎荷載增加;
⑶窯體或輪帶發生較大變形時,致使一個托輪脫空,僅一個托輪受力,作用在基礎上。
分析過程中,實際建模研究了以下4種荷載組合:
⑴正常工況,窯內物料取低值。
荷載取值:
窯支座反力×動力系數+走道荷載+底座荷載+地震或風+縱向摩擦力
⑵非正常工況,窯內物料取高值,托輥不脫空。
荷載取值:
窯支座反力×動力系數+走道荷載+底座荷載+地震或風+縱向摩擦力
⑶1號墩單邊支承,窯內物料取高值。
荷載取值:
窯支座反力×動力系數+走道荷載+底座荷載+風+荷載
⑷2號墩單邊支承,窯內物料取高值。
荷載取值:
窯支座反力×動力系數+走道荷載+底座荷載+風+荷載
查閱回轉窯基礎設計的相關資料時,若工程項目屬于涉外項目,可能還要考慮停窯檢修這一正常工況,即檢修時,窯體被千斤頂頂起,脫離托輥,基礎承受千斤頂傳來的壓力[2]。
SAP2000的分析結果:
三個墩總豎向荷載與工藝總豎向荷載接近,但各個墩在不同工況下,其分析的反力與工藝提供的荷載參數差別較大,其中,分析得到的垂直于軸線的水平力在工藝中未提及,但這個力是實際存在的,對結構安全威脅較大,結構必須考慮。沿窯軸線方向的水平力在工藝上有所定義:
靜摩擦力,正常工況下使用,且不算荷載系數;
動摩擦力,非正常工況使用,不算荷載系數。
這個力的取值,對于1、2號墩,可均取輪帶與托輥間的壓力乘以統一摩擦系數,方向指向窯尾,3號墩,可取等于1、2號墩窯輪帶與托輥摩擦力的合力,方向指向窯頭。可忽略窯傾斜對摩擦力的影響。摩擦力系數由設備資料明確注明。
確定動力系數時,由于窯轉動速度很低,其動力系數可取1.25。這個值應單獨從荷載值列出,以便于審查。
對于窯內物料荷載,因其不確定性,應有明確的計算規則,確保使用最大物料荷載。●
[1]譚齊.回轉窯基礎設計計算方法及構造[J].特種結構, 2007,24(3):93-95.
[2]張媛媛,張立,胡穎.中外回轉窯基礎設計計算方法[J].建材世界,2013,34(4):120-123.