脫硫脫硝除塵一體化工程節能減排案例分析

易　成　張曉文　姚　婭　李　密　吳　思

（1南華大學環境保護與安全工程學院湖南衡陽4210012浙江五豐冷食有限公司浙江杭州310018 3南華大學放射性三廢處理與處置重點實驗室湖南衡陽421001）

脫硫脫硝除塵一體化工程節能減排案例分析

易成1，2張曉文3姚婭1李密3吳思1

（1南華大學環境保護與安全工程學院湖南衡陽4210012浙江五豐冷食有限公司浙江杭州310018 3南華大學放射性三廢處理與處置重點實驗室湖南衡陽421001）

為響應國家“煤電節能減排”的號召，杭州某橡膠企業自備燃煤電廠鍋爐機組環保設施進行煙氣超低排放改造。在改造過程中，引進了巴西先進的“脫硫脫硝除塵一體化”技術，擬通過高效的脫硫脫硝設備進行項目鍋爐煙氣處理改造，以期獲得高效節能環保的煙氣處理方案，然而實際項目改造后脫硝除塵效果并不是很理想，與現場原有鍋爐工況以及所引進的巴西工藝使用條件等因數都存在著密切的關聯，本文就該橡膠企業引進巴西煙氣一體化處理技術的工程進行案例分析，并提出一些可行性改進建議，以期完善該巴西一體化工藝，使其更加本土化，更加匹配于該企業的改造升級，從而取得更多的經濟效益、社會效益和環境效益。

燃煤電廠；煙氣處理；脫硫脫硝除塵一體化；節能減排

火力發電廠是煤炭消耗大戶，也是煙塵、SO2、NOx的排放大戶。近年來隨著霧霾天氣的不斷增多，國家對火電廠提出的環保要求越來越嚴格。為進一步提升煤電高效清潔發展水平，國家發改委下發《煤電節能減排升級與改造行動計劃（2014-2020年）》，要求燃煤發電機組污染物排放濃度基本達到燃氣輪機組排放限值，即煙塵、SO2、NOx排放質量濃度分別小于5 mg/m3、35 mg/m3和50 mg/m3。為此，浙江某大型橡膠企業對其企業內自備電廠的3臺機組環保設施進行煙氣超低排放升級改造。

1　工程項目概況

我公司目前有75t/h循環流化床鍋爐3臺，鍋爐基礎參數主要是煙氣量有差別，其中兩臺煙氣量是170000m3/h，另外一臺是190000m3/h，其余參數類似如下：NOx初始濃度350 mg/Nm3、爐膛出口煙氣溫度＞850℃、煙氣含氧量5%～8%、NOx排放濃度100mg/Nm3，原先采用雙堿法加布袋除塵對煙氣進行處理，應國家及省市各級環保部門脫硫脫硝減排的要求，公司再次對鍋爐煙氣進行了治理，現采用樂福特生物環保（亞洲）有限公司的鍋爐煙氣脫硫、脫硝和除塵一體化方案進行改造。該方案的特點是結構緊湊，占地面積小，施工工期較短；缺點是副產物處理占地成本較大，產生的副產物硫銨和硝銨作為氮肥含量較難處理，單套系統成本較高，單套一體化設備只能處理單臺鍋爐。

此項目主要是在布袋除塵后端設置噴淋塔，采用水噴淋+氨水中和的技術，將鍋爐煙氣脫硫、脫硝和除塵結合在一套系統內。通過CEMS（在線自動監測采樣數據反饋系統）實現智能化自動處理，可同時監視和控制裝置內設備的運行。依據《杭州市人民政府辦公廳關于印發杭州市“無燃煤區”建設實施方案的通知》（杭政辦函〔2013〕75號），使燃煤鍋爐排放的煙氣氮氧化物的去除率不低于85%，脫硫效率不低于98%，除塵效率達80%~90%，執行天然氣燃氣輪機組的排放標準即SO2排放低于35mg/m3，NOx排放低于50mg/m3，粉塵顆粒物排放低于5mg/m3

2　脫硫脫硝除塵一體化系統試運行結果

2.1煙氣檢測方法

脫硫脫硝除塵一體化系統工程主體部分安裝調試結束后，由第三方專業環保煙氣檢測公司進行相關煙氣排放檢測，檢測分析中氮氧化物測定的數值有三種，分別為直讀值、當前值、折算值。依據國家的檢測標準，測定氮氧化物的排放值只需測定一氧化氮的含量（此為直讀值），再乘以默認系數1.53即可算出氮氧化合物的當前值。根據公式：折算值=15/（21-氧含量）*當前值，可計算出折算值，此折算值為向環保局上報的數據，排放限值全部為折算值。CEMS等儀器讀數均為直讀值。

2.2煙氣檢測結果及分析

采用上述2.1所述的國家標準檢測方法進行煙氣排放檢測，經多次檢測，其中主要污染物SO2、NOx和粉塵顆粒物的具體檢測結果如表1。

表1　脫硫脫硝除塵一體化系統試運行煙氣檢測結果

以上獲得的檢測數據僅代表瞬時數據，但浮動區間穩定，具有代表性。

2.3通過上述檢測報告得出結論

2.3.1該一體化脫硫脫硝除塵設備的脫硫效果顯著，已達到工程合同所規定的“脫硫處理效率98%以上”，脫硫效果明顯，設備運行比較穩定，排放值也達到了天然氣燃氣輪機組二氧化硫的排放標準；該一體化設備的脫硝效率遠未達到合同中規定的“脫硝處理效率85%以上”，處理效率僅為10%～20%，排放值也遠高于天然氣燃氣輪機組氮氧化物的排放標準（為6倍左右）；該一體化設備的除塵效率未達到合同中規定的“除塵處理效率為80%～90%”，實際運行處理效率僅為50%左右，排放值未達到天然氣燃氣輪機組氮氧化物的排放標準。

2.3.2脫硝及除塵效率不理想原因（1）爐內溫度過低：低溫脫硝為世界性難題，據現場勘查確認，此項目主塔內的環境溫度（溶液水溫）大約為45℃～90℃，導致整體脫硝的反應效率比較低，且溶液中氮氧化物的溶解度以及含氧量不足，從而不能達到有效反應的良好條件；（2）爐內氮氧化物組分比例的影響：依據現場鍋爐工況，其中1號爐、2號爐為無錫華光鍋爐廠生產的75噸循環硫化床鍋爐，屬老式鍋爐，而3號鍋爐屬于技術改造的鍋爐。1號爐的初始（即入口）值較3號爐偏高，較其他企業同級鍋爐的數據亦偏高，加之本項目氮氧化物中一氧化氮與二氧化氮的含量比例為9：1（其他企業同級鍋爐比例為7：3），導致最終排放的氮氧化物折算值偏高；（3）無強催化強氧化裝置：在低溫狀態下（環境溫度小于145℃）氮氧化物在主塔中的溶解性不夠，并且沒有相應的強催化強氧化裝置或試劑，導致大部分的一氧化氮在系統中無法發生反應，大部分沒有去除就直接排放；（4）系統調試未達到最佳：整個系統連續運行的時間不夠，乙方單位技術負責人未將系統調節到最佳工況，處理效率仍有提升的空間；（5）噴淋裝置過少：主塔上噴淋裝置不夠，應增強噴淋效果，加大霧化區域用以達到更好的除塵效果。

3　項目改進建議

3.1爐內溫度過低問題

1號爐爐膛出口溫度偏低，根據爐內脫硝效率對溫度的要求，要確保其爐膛出口溫度控制合理得當，而從目前控制手段來看，1號、2號爐由于爐型本身結構問題，其爐膛內的煙氣溫度難以達到800℃以上，建議從控制蒸發量的角度來著手處理，將蒸發量控制在65t/h以上，以降低鍋爐煙氣含氧量，盡量控制在6.0%以內，同時在運行中盡量保持運行參數穩定，確保鍋爐能夠調整到最佳工況。

3.2爐內氮氧化物組分問題

進一步測定項目排放煙氣中NO在NOx中的比例，若確認該項目工程中的煙氣中排放的NO含量確實較其他企業鍋爐的排放值更高，則應當及時與環保部門協商換算系數適當變動的可能性，從而確定符合該項目的煙氣排放折算值。

3.3無強催化強氧化裝置的問題

考慮在進口風管擋板門位置加裝溶液加料裝置，通過采用特殊氧化劑；也可考慮在氨法脫硫基礎上，在煙氣中加入臭氧，使NOX氧化，再被氨化溶液吸收。

3.4爐內初始產生的氮氧化物含量偏高問題

1號、2號爐平常運行床溫偏高（950℃以上），由于床溫控制過高，將引起煙氣當中的氮氧化物含量大大升高，最高升至400mg/m3以上，根據目前爐內脫硫效率，其原始排放值控制在350mg/m3以內，建議在鍋爐內進行風量分級調整控制，從而降低鍋爐出口煙氣含氧量，盡量降低鍋爐床溫在900℃以內運行。

綜上所述，參照國內外脫硫脫硝除塵項目經驗及專家的預估判斷，認為該脫硫脫硝除塵一體化項目在脫硝及除塵效率方面仍有一定的提升空間。積極分析探討效率低下的原因，嘗試多種調試解決方案，確保該改造項目能夠達到預期的效果，從而完成市政府下達環保節能減排的要求。

［1］康新園.燃煤煙氣脫硫脫硝一體化技術研究進展［J］.潔凈煤技術，2014，06：115-118.

［2］呂雷.煙氣脫硫脫硝一體化工藝設計與研究［D］.長春工業大學，2012.

［3］李祥苓.脫硫、脫硝、除塵及煙塔合——體化技術初探［J］.華電技術，2010，04：70-73+77+81.

易成（1988－），男，，湖南衡陽人，環境工程本科畢業，南華大學在職研究生，助理工程師，研究方向：脫硫脫硝。