自密實生土材料制備及力學性能的研究

□文/劉志華 曲烈 劉剛 王超 張文研 康茹茹 李園楓

自密實生土材料制備及力學性能的研究

□文/劉志華 曲烈 劉剛 王超 張文研 康茹茹 李園楓

采用黃土為原材料，研究了自密實生土材料配方、制備及其性能。結果表明，自密實生土材料的最優配比為生土40%、水泥12%、礦粉8%、砂30%、碎石10%，水固比0.45，聚羧酸減水劑1.0%，生土材料坍落度可達21.5 cm，14 d抗壓強度可達6.5 MPa。自密實生土材料流動性的主要影響因素是水膠比、減水劑和砂石摻量；當增加砂石摻量時，相當增加了材料中水的含量并使其流動性增加，原因是砂石低于生土吸水率；生土材料的流動性與抗壓強度沒有直接的線性關系。

自密實；生土材料；制備；力學性能

目前，我國遍布的生土建筑，孕育了當地的文化。因為各地條件和環境的不同，形成各具特色的生土建筑。盡管生土材料有很多優良的特性，但缺點也很明顯。如何改善生土材料性能，將其潛在的應用潛力發掘出來，是一個急需解決的任務［1］。

在20世紀80年代，法國學者［2］就開始研究現代生土材料。在法國格勒諾布爾創立的生土建筑研究中心（CRATerre）是當代生土材料和建造技術的先驅和權威機構。法國維爾尼土壩防滲墻建造時，采用粘土混凝土進行澆筑，其配方是47 kg/m3水泥、117 kg/m3粘土，其余是水壩砂石，該粘土混凝土的28 d抗壓強度為1～1.2 MPa。智利坎文托維約壩的粘土防滲墻28 d強度為0.45 MPa，該水壩建造者采用的配方是74 kg/m3水泥、75 kg/m3粘土、25 kg/m3膨潤土。德國政府對生土建筑很重視，在1999年制定了《生土建筑導則》。美國哥倫比亞州、亞利桑那州的傳統生土建造技術，已經達到了市場化的標準并不斷改良推廣應用，當地甚至許多別墅建設開始熱衷使用生土材料。2002年澳大利亞國家為了規范生土建筑標準，出版了《澳大利亞生土建筑手冊》。

我國生土建筑的研究起步較晚，但也有許多學者對生土材料、生土建筑墻體性能等進行了大量研究，取得了一些成果［3～4］。2007年，吳恩融和穆鈞團隊開始在甘肅慶陽設計建造“毛寺生態實驗小學”項目［5］，充分利用當地資源，改良夯土、土坯砌筑技術，指導當地村民修建校舍，該項目獲得了國內建筑類大獎。2011年5月—2012年7月，“現代夯土綠色民居建造研究示范項目”在甘肅省會寧縣開展，穆鈞、周鐵鋼團隊進一步對夯土建造技術進行推廣，夯土農宅不僅結構安全性和墻體耐久性能上有了極大提升，而且具有傳統夯土建筑保溫節能的優勢。但夯土施工的不足之處是勞動強度大且有很大的施工噪音。

盧良浩等［6］采用85 kg土、340 kg水泥、550 kg砂、980 kg卵石、水灰比0.6的試驗配比，制備出坍落度21 cm，28 d抗壓強度10 MPa的澆筑成型生土材料。李上游等［7］研究得到生土材料的坍落度20 cm左右，擴散度為35 cm左右的生土材料，其試驗配合比是粘土140 kg、水泥158 kg、砂865 kg、卵石782 kg，摻水量266 kg，其28 d抗壓強度可達3.3 MPa。曲烈等［8］利用摻木質素和萘系減水劑對生土材料流變性能進行改性，發現當水灰比為0.6，減水劑摻量（萘系減水劑與木質素減水劑的摻量比為4∶6）為1%時，改性生土材料的流變性能最好；當水灰比為0.5，減水劑摻量（萘系減水劑與木質素減水劑的摻量比為6∶4）為1%時，改性生土材料的流變性能最好。

高福平等［9］利用米家寨生土配制粘土混凝土的配合比為102 kg/m3的粘土（30%）、237 kg/m3PO.2.5水泥、砂率42%，220 kg/m3的水（0.65的水膠比），其坍落度為20 cm（1 h坍落度為18.5 cm），擴散度為32.5 cm，28 d強度可達到11.1 MPa。何麗娟等［10］研制了坍落度19.5 cm，擴展度40 cm，28 d強度為13.8 MPa的粘土混凝土，其試驗配合比是粘土132 kg、水泥288 kg、砂686 kg、石957 kg，用水量為256 kg/m3。劉志華等［11］制備自密實生土改性材料，配方為10%粉煤灰、1.5%減水劑、16%高效固化劑，制得28 d抗壓強度為3.2 MPa的大流動性、自密實生土材料。

本文擬在前人研究的基礎上，對自密實生土材料的配比、性能進行系統分析。通過配料、成型、養護等過程制備自密實生土材料并測定其流動性、物理力學等性能，制備出具有優異性能的生土材料，以達到改善生土建筑施工條件的目的。

1　原材料及試驗方法

1.1試驗原料

黃土取自河南省滎陽，取土深度2～15 cm。利用XRF熒光分析儀對黃土的化學組成進行分析，見表1。

表1　黃土的化學組成%

由表1可知，黃土中有SiO2、Al2O3、CaO、Fe2O3、K2O等礦物成分，其中SiO2含量最高，大約為50.5%。從圖1可知，黃土的主要礦物是SiO2和鉀、鈉長石。利用激光粒度儀對黃土粒度分布進行測試，黃土的平均粒徑為6.6 μm。

圖1　黃土XRD圖譜

活性礦粉為唐山市京東粒化高爐礦渣粉廠生產。砂子為市售中砂，細度模數為3.75。石子為市售石子，粒徑＜5 mm。水泥為42.5強度等級的普通硅酸鹽水泥，天津振興水泥廠生產。高效聚羧酸減水劑為天津市雍陽減水劑廠生產。試驗用水為自來水。

1.2試驗設備

行星式水泥膠砂攪拌機、試驗用球磨機、水泥砂漿振動臺、遠紅外鼓風干燥箱、標準坍落度筒、JYE-300A自動恒應力強度檢測儀、鄂式破碎機、100 mm×100 mm×100 mm鋼模、水泥快速養護箱等。

1.3試驗方法

1）自密實生土材料的制備。先將生土、水泥、礦粉進行攪拌，再將干拌料放到攪拌機內，先加入少量的水，打開攪拌機，慢速攪拌，逐漸加入剩余的水；水完全加入并攪拌1 min后，加入砂和石子，繼續攪拌5 min，出料；裝模，將新拌生土澆入試模內（100mm×100mm× 100 mm）；同時利用剩余的新拌生土材料進行坍落度和擴展度測試；養護制度為60℃烘箱內養護24h，第2d拆模，然后繼續在60℃烘箱內繼續進行養護至規定齡期。

2）坍落度的測定。將坍落度筒（上口直徑10 cm，下口直徑20 cm，高30 cm，呈喇叭狀）內外擦干凈、潤濕并在筒頂部加上漏斗，放在干凈潤濕的方板（100 cm× 100 cm×100 cm）上。用雙腳踩緊踏板（或用手按緊筒），固定筒的位置；將拌和料分3次均勻裝入筒內，每層約為筒高的1/3，每裝一層用搗棒插搗20次；裝滿筒后卸下漏斗，將筒頂多余的拌和料輕輕刮去；將坍落度筒垂直向上提起，要平穩，提起過程要在10 s內完成，坍落物最高點與筒的高度差即為拌和料的坍落度（讀數精確至0.1 cm），測試過程應在3 min內完成；完成后，用直尺測量拌和料擴展后最大直徑和最小直徑（讀數精確至0.1 cm）。

3）抗壓強度的測試。將試塊放在抗壓試驗機上，試塊軸心應與試驗機壓板中心對齊，應選試塊成型時的側面為承壓面；啟動抗壓試驗機，調整上壓板與試塊，使二者均勻接觸；以0.5 MPa/s的速度對試塊進行加壓，直到試件破壞，讀數精確至0.1 MPa。

2　結果與討論

2.1膠凝材料對生土材料性能的影響

膠凝材料對自密實生土材料流動性影響見圖2。膠凝材料的添加量分別為9%（6%水泥+3%礦粉）、12%（8%水泥+4%礦粉）、15%（10%水泥+5%礦粉）、20%（12%水泥+8%礦粉）。

圖2　膠凝材料對生土材料流動性的影響

由圖2可知，在膠凝材料用量達到15%之前，隨著水泥和礦粉摻量的增加，生土材料的坍落度增大，擴展度也增大；當摻量為水泥10%、礦粉5%以后，坍落度達到20 cm以上，同時增長幅度變慢，但擴展度有下降趨勢?？赡苁且驗樗嗔吭龆啵瑢ι敛牧系母男孕Ч怀隽耍龃罅瞬牧险尘坌?。如圖3所示，隨著膠凝材料的增多，試塊抗壓強度不斷增大。當水泥和礦粉摻量＜15%，增長幅度較慢；當摻量超過15%時，試塊抗壓強度明顯增加，14 d強度可達到6 MPa以上。確定膠凝材料用量為20%（12%水泥+8%礦粉）。試塊從3 d強度到7 d強度增加明顯，而7 d強度到14 d強度很少增加，可能是因為膠凝材料的水化反應主要在前期進行，后期反應很少。

圖3　膠凝材料對生土材料抗壓強度的影響

2.2水膠比對生土材料性能的影響

如圖4所示，隨著水膠比的增大，生土材料的坍落度增大，擴展度也增大。當水膠比達到0.45以后，材料的坍落度可達到20 cm以上，擴展度在35 cm以上。當水膠比達到0.5時，材料的流動性很好，但開始出現泌水現象。

圖4　水膠比對生土材料流動性能的影響

如圖5所示，隨著水膠比的增加，3 d抗壓強度不斷降低，7 d抗壓強度也在降低，尤其是在水膠比達到0.5時，強度下降幅度很大。對于水膠比分別為0.35、0.4、0.45的生土材料，三者14 d抗壓強度基本相同，而水膠比為0.5的生土材料，14 d抗壓強度很低，與其含水量過高、試塊中的孔隙、缺陷多有關，當然跟其泌水離析也有很大關系。故用水量必須嚴格控制，建議水膠比為0.45。

圖5　水膠比對生土材料抗壓強度的影響

2.3砂石摻量對生土材料性能的影響

如圖6所示，在砂石摻量達到45%之前，隨著砂石摻量增多，坍落度變化較小，當砂石摻量達到45%時，坍落度上升幅度明顯增大；同樣，砂石摻量達到45%之前，材料的擴展度有所下降，當砂石摻量＞45%，材料的擴展度突然增加。這可能是因為砂子的吸水率低，砂子增多，拌和物中的自由水增多，流動性增大。當砂石摻量達到50%時，材料的坍落度達到25 cm以上，擴展度達到48 cm以上，出現輕微泌水現象。

圖6　砂石摻量對生土材料流動性的影響

如圖7所示，在砂石摻量達到40%之前，隨著砂石摻量增多，試塊強度增大；砂石摻量40%和摻量45%的試塊強度基本相同；當砂石摻量超過45%時，因為生土和膠凝材料的比例下降，試塊的強度也出現明顯下降，當然，這也與其流動性過大、出現泌水離析現象有一定關系。

圖7　砂石對生土材料抗壓強度的影響

2.4減水劑對生土材料性能的影響

如圖8所示，隨著減水劑的增加，生土材料的流動性不斷提高。可能是因為在生土材料中加入減水劑后，使膠凝物顆粒表面性質產生變化，拌和物中的自由水增多，流動性變大。當減水劑摻量達到1%時，坍落度升高至20 cm以上，擴展度達到35 cm。而當減水劑摻量達到2%時，流動性進一步提升，但開始出現泌水離析現象。

圖8　減水劑對生土材料流動性的影響

如圖9所示，在減水劑摻量達到1%之前，隨著減水劑摻量增多，強度有所增加，但并不太大；當摻量超過1%時，強度開始下降；當減水劑摻量為2%時，試塊強度很低，14 d強度在5 MPa之下，這可能與其流動性過大，出現泌水現象有關。試驗表明，在一定摻量內減水劑對澆筑性生土材料強度影響較小。

圖9　減水劑對生土材料抗壓強度的影響

根據試驗數據，對自密實生土材料坍落度與強度進行相關性分析。采用線性擬合

式中：E為抗壓強度，MPa；R為坍落度，cm；a和b為系數。通過回歸分析計算可得

計算該線性公式的相關系數r=-0.122。根據混凝土試驗規程，當試驗數據為13組時，其可信相關系數取0.553（可信度5%）。因r的絕對值為0.122，遠小于0.553，生土材料的坍落度與抗壓強度線性關系是無意義的、不可信的。

3　結論

1）自密實生土材料的最優配比為生土40%，水泥12%，礦粉8%，水固比0.45，聚羧酸減水劑1.0%，其坍落度可達21.5 cm，擴展度可達36.1 cm，14 d抗壓強度可達6.5 MPa。

2）影響自密實生土材料流動性的主要因素是水膠比、減水劑和砂石摻量。摻加減水劑改變生土、膠凝材料的顆粒表面性質，分散了絮凝結構，增加了自由水，使得材料流動性增加；當增加砂石摻量時，增加了材料中自由水的含量，使其流動性增加，原因是砂石吸水率低于生土。

3）自密實生土材料的流動性與其抗壓強度無直接線性關系。

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□曲烈、劉剛、王超、張文研、康茹茹、李園楓/天津城建大學材料科學與工程學院。

TU521

C

1008-3197（2016）04-01-04

2016-08-11

劉志華/男，1977年出生，副教授，博士，天津城建大學材料科學與工程學院，從事固體廢物資源化利用、綠色建筑材料制備理論與技術研究。

□DOI編碼：10.3969/j.issn.1008-3197.2016.04.001

□課題項目：國家科技支撐計劃項目（20141BAL03B03）