新型固定式相控陣雷達供電系統

李善慶 ，汪邦照 ，尹華橋 ，王順喜

(1．合肥華耀電子工業有限公司，合肥 230088；2．中國電子科技集團公司第三十八研究所， 合肥 230088；3．總參三部南京軍事代表室，南京 210018)

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新型固定式相控陣雷達供電系統

李善慶1，汪邦照1，尹華橋2，王順喜3

(1．合肥華耀電子工業有限公司，合肥 230088；2．中國電子科技集團公司第三十八研究所， 合肥 230088；3．總參三部南京軍事代表室，南京 210018)

介紹了一種新型固定式相控陣雷達供電系統。詳細論述了供電系統需要解決的輸入諧波和功率因數、陣面電源的體積和質量、電源傳輸電纜的損耗，以及安全性和熱設計等方面的問題，并提出了具體解決方案。本供電系統主要包括地面整流電源、陣面DC/DC電源兩部分。地面整流電源的輸出直流通過電纜傳輸到雷達陣面上，作為陣面DC/DC電源的輸入，其中地面整流電源采用18脈沖整流技術，陣面DC/DC電源采用高頻開關電源技術。最后通過實際產品的波形測試證明了該新型雷達電源供電系統的可行性。

雷達供電系統；直流母線；多脈沖整流；陣面電源

0　引　言

相控陣技術已廣泛應用于各種雷達中，發揮了重要作用，成為備受關注的雷達體制。相對于傳統的機械掃描天線，相控陣雷達的橫截面大幅減小，其掃描模式靈活，可以有效提高目標更新頻率。將傳統發射部分的行波管改為收發組件(T/R)，可靠性大大提升。T/R組件需要穩定的低壓直流供電，在發射時需要提供很大的電流用于發射功率輸出，在接收時則僅需要較小的電流維持接收功率。隨著雷達超遠距離探測、高掃描精確度的要求，雷達需要的發射功率越來越大，要求電源系統的功率容量也越來越大，體積和質量卻越來越小。因此，作為相控陣雷達的重要組成部分，相控陣雷達供電系統需要實現高功率密度、高可靠性及良好的動態特性。

根據雷達探測目標和用途的不同，相控陣雷達可以劃分為機動式和固定式兩種。本文重點介紹某大型固定式相控陣雷達供電系統的研究與實現。

1　主要技術指標

某新型固定式相控陣雷達用電總功率近6 MW。

供電輸入要求：三相三線380 VAC±10%，50 Hz±10%，THD<10%，PF>0.99。

陣面DAM(T/R組件)用電需求：直流28 V、10 V、5 V等。

2　供電系統的研究與實現

2.1供電系統方案設計

本雷達項目供電系統輸出功率大，要求復雜，使用環境惡劣。為保證電源系統技術指標滿足要求，需要解決輸入諧波和功率因數、陣面電源的體積和質量、電源傳輸電纜的損耗，以及安全性和熱設計等方面的問題。

2.1.1整流電路網側諧波電流(THD)和功率因數(PF)

整流電路網側的諧波電流(THD)較大，不僅污染電網，還會導致用電設備之間的相互干擾，使前端電站功率容量增大，并會引起電站發電機發熱較嚴重。功率因數較低將造成部分功率在電站和電源的輸入端空轉，既使前端電站供電容量增大又影響電能使用效率。因此，在系統設計時諧波電流應越小越好，功率因數應越大越好。

整流電路有傳統的三相6脈沖不控全橋整流、多脈沖整流(多脈沖變壓器+不控整流橋)、PWM整流3種方案。3種方案的主要性能指標比較如表1所示。

表1　3種整流電路方案的主要性能指標比較

結合本供電系統應用于固定站的實際情況，地面設備的質量因素權重不大，故綜合可靠性指標和技術指標要求，整流電路選擇多脈沖整流方案。

多脈沖整流就是利用不同的繞組聯結方式(如三角形聯結和星形等等)構造得到相位不同的電壓矢量，使得網側電流由不同相位的電流矢量疊加而成，最終使得常規三相橋式整流電路網側的方波電流變為疊加而成的階梯波電流。與階梯波合成逆變器的道理相同，根據階梯波抵消原理，當合成電流波形的階梯數越多，即相位不同的電壓矢量數增加、整流脈沖數增多，則對應的電流波形中諧波成份越少，THD越小。不同脈沖數輸入電流諧波分析結果如表2所示。由于變壓器中存在漏抗，階梯波邊沿變緩，實際的THD會略小于理論分析結果。

表2　多脈沖整流器電流諧波分析結果

本供電系統中，綜合考慮設計指標和變壓器結構的復雜性，選擇18脈沖整流電路，可以提高功率因數，減少無功功率損耗，有效降低電流諧波，實現綠色用電。其中網側電流諧波可以實現<10%，功率因數可以實現>0.99。

2.1.2天線陣面電源的體積、質量控制

天線陣面電源的體積、質量與電源系統的供電方式密切相關。圖1所示的供電方式是將市電或電站的三相380VAC/50Hz交流電直接傳送到天線陣面，經天線陣面上的一次電源AC/DC轉換成陣面設備所需的直流電源。

圖1　傳統雷達供電方式

圖2所示的供電方式是先將市電或電站的三相380VAC/50Hz交流電通過放置于地面平臺的整流電源進行整流，其輸出的直流電壓520VDC傳送到天線陣面，再由陣面DC/DC電源二次轉換成陣面設備所需的多種直流電源。

圖2　新型雷達供電方式

圖1所示的供電方式，其整流電路置于天線陣面上，增加了天線陣面上電源的體積與質量。圖2所示的供電方式，其陣面電源是DC/DC轉換，沒有輸入交流濾波器和高壓大容量電解電容器，易于采用微組裝工藝，可進一步減小陣面DC/DC電源的體積和質量。

根據本項目電源系統技術指標的要求，圖2供電方式中陣面電源與圖1傳統供電方式中陣面AC/DC電源體積和質量比較如表3所示，而兩種陣面電源的功率均以3 kW為例。

表3　圖2供電方式中陣面電源與圖1傳統供電方式

經表3對比可知，圖2供電方式中陣面電源體積僅為圖1傳統供電方式中陣面電源的21.9%，質量僅為26.7%，故采用圖2所示的供電方式可大大減小雷達天線陣面電源的體積和質量。因此，本供電系統采用圖2所示的供電方式。

2.1.3傳輸線纜損耗控制

陣面上近6 MW的低壓直流電(主要是28VDC)傳輸到負載。常規做法是將陣面電源全部放在一個機柜中，陣面電源機柜與負載組件機柜(DAM)間結構布置方式如圖3所示，電源機柜與負載組件機柜緊鄰，電源與負載之間用線纜連接，供電電纜總長度按3 m計算。

按每個陣面電源3 kW，6 MW功率需要2000個3 kW電源。每個電源的傳輸線纜截面積取20 mm2時則每只電源與負載線纜之間線纜阻抗為

總的陣面低壓直流輸電線纜總損耗為

=60.26×103W

低壓直流輸電線纜總損耗為60多千瓦。這么大的損耗白白浪費在電源輸出傳輸電纜上，既浪費電能，還帶來諸如走線、散熱等問題。

如果將陣面電源與負載T/R組件進行一體化結構設計(如圖4所示)，由于電源和負載之間的傳輸線纜最大長度小于30mm，其輸電線纜的損耗最多只有常規做法的1%，使陣面低壓直流輸電線纜損耗控制方面優勢明顯。當然，結構一體化設計也存在其他問題。通過技術的優化，這些問題都可以解決。因此，本供電系統中陣面電源置于在負載T/R組件中，結構實行一體化設計，如圖4所示。

圖3　傳統供電系統DAM組件與陣面電源連線圖

圖4　新型供電系統DAM組件與陣面電源結構裝配圖

2.1.4安全性設計

由于供電系統具有功率大、輸入電壓高、輸出電流大等特點，因此需要特別注意安全性設計。在發生故障時要啟動保護機制，避免設備損壞和人身傷害。

本供電系統中，安全性設計主要有以下4個方面考慮：

(a) 電氣絕緣。保持配電線路和電氣設備的絕緣良好，保證人身安全和電氣設備正常運行。

(b) 防直接接觸。防止人體、物體等直接接觸帶電體而發生危險的措施或留有足夠安全可靠的距離。

(c) 安全載流量。根據導體的安全載流量確定導線截面積和選擇設備。供電系統內部及外部連接導線或銅排均選擇安全載流量，溫升控制在20℃左右。

(d) 電擊防護。當系統因絕緣損壞等異常情況下而采取的如過載、漏電保護等措施。

本供電系統從供電安全和設備運行穩定性兩個方面綜合考慮，陣面供電采用直流母線供電且對地絕緣，即直流母線浮地系統。直流供電母線浮地系統采用供電母線正負端對地絕緣，負載端外殼安全接地，將供電母線和人員操作接觸電路完全分離開，防止人員接觸高壓部分，保障設備和人員的安全性。

本供電系統允許電源母線中的一極(正極或負極)長期破損并觸碰到設備外殼而不造成人員傷亡。經試驗，當人體觸及帶電外殼時，通過人體的電流約為7.87mA，遠小于人體允許的安全電流300mA(當通過人體直流電流300mA、時間0.75s時發生心室纖維性顫動的概率大于50%，造成休克或者死亡)。

本供電系統在采用供電母線浮地系統的同時設計了母線漏電流告警保護裝置和母線絕緣監測裝置。漏電流告警保護裝置采用直流微小電流傳感器監測輸出正負母線的電流差，判斷對地泄露電流的情況。當泄露值在一定時間內超過閾值，告警電路將電源斷開，為后級設備提供保護。母線絕緣監測裝置利用絕緣傳感器周期性地檢測母線對地阻值是否滿足要求。當對地電阻值小于設定值(一般為10kΩ量級)時，進行告警，電源保護性斷開輸出。

2.1.5熱設計

本相控陣雷達供電系統的輸出功率大，功率密度高，故系統散熱問題的處理及實現難度也相應增加。綜合考慮設備安裝位置、使用環境要求、建設成本及可靠性問題，本系統選用間接強迫風冷加強迫液冷的冷卻方式。系統各單元的熱設計采用理論計算加計算機輔助仿真的方式進行，結合實驗驗證，保證全溫度范圍內系統整機穩定可靠工作。同時，本供電系統對熱量較集中的部分采用熱管集中導熱的方式進行熱量轉移，再經由風機帶走熱量，對關鍵部件(如整流管、變壓器、開關管等)的溫度進行實時監控，一旦超過溫度閾值會自動關閉電源，待溫度恢復至正常工作范圍時可重新開機，有效地提高了供電系統工作的可靠性。

2.2供電系統的組成框圖

新型相控陣雷達供電系統主要由地面整流電源和陣面DAM組件電源兩部分組成。每個整流電源輸出功率為220kW，每個DAM組件中有2只3kW集中式DC/DC電源模塊、16只分布式DC/DC電源模塊及1只輔助電源模塊。具體組成結構框圖如圖5所示。

圖5　新型相控陣雷達供電系統結構框圖

2.3供電系統的關鍵部件

2.3.1整流電源

整流電源的硬件系統主要由18脈沖整流電路、開機軟啟動電路、檢測控制電路等部分組成，結構框圖如圖6所示。整流電源的軟件系統可以實現對整流電源的自動控制和狀態檢測，并提供本地觸摸液晶屏監控界面，用于監控其工作狀態和工作參數。

圖6　地面(平臺)整流電源系統結構框圖

主要性能指標如下：

(a) 輸入：380VAC±15%/50Hz，三相三線；

(b) 輸出：520VDC±15%，200kW；

(c) 紋波：≤20V(≤1000Hz)；

(d) 總諧波畸變量：≤10%；

(e) 功率因數：≥0.95；

(f) 整機效率：≥0.95；

(g) 冷卻方式：風冷；

(h) 保護功能：輸入過欠壓、輸出過流保護；

(i) 通信接口：使用RS422信號通訊。

2.3.23 kW集中式DC/DC電源

3kW集中式DC/DC電源，其輸入為直流母線的520VDC，輸出為28VDC/3kW。它采用移相全橋軟開關拓撲，可實現功率開關管的零電壓開關(ZVS)，從而提高電源的效率、可靠性，減小EMI。該電源還具有輸入輸出紋波電流小、EMI干擾小、效率高、功率密度大等優點，可以實現多臺電源并聯均流輸出，主要由輸入濾波電路、主功率電路、輸出濾波電路、PWM控制保護電路、輔助電源等部分組成。電源結構框圖如圖7所示。

圖7　3kW集中式DC/DC電源轉換系統結構框圖

主要性能指標如下：

(a) 輸入：500VDC±15%；

(b) 輸出：28VDC/3kW(分8路輸出)；

(c) 紋波：≤ 0.1%Uout(≤20MHz)；

(d) 源效應：< 0.2%；

(e) 負載效應：<0.5%；

(f) 整機效率：≥ 92%；

(g) 冷卻方式：外置冷板；

(h) 保護功能：輸入過欠壓、輸出過欠壓、輸出過流及過溫保護；

(i) 通信接口：使用RS422信號通訊。

2.3.3分布式DC/DC電源

分布式DC/DC電源輸入為28VDC，輸出兩路，分別為10VDC/5A和5VDC/0.6A。由于3kW集中式DC/DC電源已經實現了原副邊隔離，因此分布式DC/DC電源可以采用非隔離方案。電源結構框圖如圖8所示，整個電源可分為輸入濾波、功率變換、輸出整流濾波等部分。

圖8　分布式DC/DC電源結構框圖

主要性能指標如下：

(a) 輸入：28VDC±15%；

(b) 輸出：10VDC/5A，5VDC/0.6A；

(c) 紋波：≤ 20mV(≤20MHz)；

(d) 源效應：< 0.5%；

(e) 負載效應：< 1%；

(f) 整機效率：≥ 85%；

(g) 冷卻方式：外置冷板；

(h) 保護功能：輸入過欠壓、輸出過欠壓、輸出過流和過溫保護。

3　實驗結果

根據上述方案，研制了1套新型相控陣雷達供電系統。經過測試及各種環境試驗，該系統最后與雷達整機系統進行聯試，性能穩定可靠，滿足了整機系統的供電需要，達到了預期的效果。

圖9為聯機測試時整流電源的網側三相電流波形。圖10、圖11、圖12分別為地面整流電源、陣面3kW集中式DC/DC電源和分布式DC/DC電源的照片。

圖9聯機測試時整流電源網側輸入三相電流波形

圖10　地面(平臺)整流電源

圖11　陣面3kW集中式DC/DC電源

圖12　分布式DC/DC電源

4　結束語

本文中的新型雷達供電系統采用了18脈沖整流技術，大大降低了供電網側的電流諧波，提高了功率因數。通過隔離變壓器也可以輕易實現輸入/輸出隔離，從而提高系統安全性。把整流電源放置在地面上，大大減小天線陣面的質量和體積。地面整流電源和陣面DAM組件電源系統之間采用直流母線進行連接，陣面DC/DC電源和DAM組件進行一體化結構設計，有效減小了傳輸線的損耗。采用高頻開關電源技術，進一步實現了陣面電源組件的小型化、高效率和高可靠性。該雷達供電系統已經批量生產并投入使用，驗證了該新型雷達供電系統方案的可行性和可靠性，對今后類似相控陣雷達的供電系統設計具有重要的借鑒意義。

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A new power supply system for fixed phased array radar

LI Shan-qing1, WANG Bang-zhao1, YIN Hua-qiao2, WANG Shun-xi3

(1．ECU Electronics Industrial Co., Ltd., Hefei 230088；2．No. 38 Research Institute of CETC，230088；3．Military Representatives of Technical Reconnaissance Department of the Headquarters of the General Staff in Nanjing, Nanjing 210018)

A new power supply system of the fixed phased array radar is introduced. The problems of the power supply system that need to be solved are discussed in detail, including the input harmonic and power factor, size and quality of the power supply of arrays, loss of power transmission cables, safety, and thermal design. In addition, a specific solution is proposed. The power supply system mainly comprises the ground rectified power supply and the array DC/DC power supply. The output DC of the ground rectified power supply is transmitted to the arrays as the input of the array DC/DC power supply via the cables. The ground rectified power supply adopts the 18-pulse rectification technology, and the array DC/DC power supply uses the HF switch power supply technology. Finally, the feasibility of the new power supply system of the fixed phased array radar is verified through the waveform test of the actual product.

radar power supply system; DC bus; multi-pulse rectification; array power supply

2016-05-30

李善慶(1966-)，男，研究員，研究方向：軍用中、大功率高頻開關電源、電源模塊及雷達供電系統；汪邦照(1982-)，男，工程師，研究方向：軍用開關電源和雷達供電系統設計工作；尹華橋(1966-)，男，高級工程師，研究方向：雷達系統的研究設計；王順喜(1978-)，男，高級工程師，研究方向：雷達系統的研究設計。

TN952

A

1009-0401(2016)03-0019-06

項目支持：安徽省115產業創新團隊項目