主給水除氧系統及其運行原理

閆方興

【摘 要】本文論述了除氧器的物理除氧和熱力除氧的原理，其中包括熱力除氧的熱平衡和除氧器的自生沸騰現象。解析了定壓運行和滑壓運行的熱工原理，特別是討論了滑壓運行下防止給水泵氣蝕的問題。詳細介紹了秦山二廠的除氧器系統及其水位和壓力控制。

【關鍵詞】給水除氧；運行

1 給水除氧的必要性

在核電站運行過程中，由于二回路水質控制不善而引起的耗蝕、點蝕、凹陷和晶間腐蝕是導致蒸汽發生器傳熱管失效的主要原因。為了保證核電廠的安全性、可靠性和經濟性，必須除去給水中溶解的氣體，主要包括氧氣、二氧化碳等不凝結氣體，習慣上將給水除氣稱為給水除氧。

在機組正常運行過程中，二回路給水會不斷地溶解入氣體，主要是由凝汽器補水及從系統中處于真空狀態下工作的設備（如凝汽器、低壓加熱器）和管道附件不嚴處漏入空氣。而溶于給水中的氧氣會對給水回路的設備和管道產生強烈的腐蝕作用，二氧化碳將加劇氧的腐蝕，而不凝結的氣體在高低壓加熱器和蒸汽發生器中會使熱阻增加、傳熱效果惡化，從而導致機組熱經濟性下降。

2 給水除氧的方法及原理

給水除氧有化學除氧和物理除氧兩種方法。

2.1 給水除氧器系統的化學除氧

本系統與化學加藥系統（SIR）相配合通過向除氧器的三根下降管和除氧循環泵出口加聯胺N2H4，使之與水中的溶氧化合而達到除氧的目的。聯胺的作用原理為N2H4+O2→N2+2H2O

2.2 給水除氧器系統的物理除氧

給水除氧器系統的物理除氧是通過熱力除氧來實現的。我廠的除氧器采用了噴霧除氧段和淋水盤式深度除氧兩段除氧結構。當凝結水進入除氧器后，進水分兩路均勻地進入除氧器上部的兩個獨立水室，在兩進水室的長度方向各均勻布置了125只16T/h的恒速噴嘴。因凝結水的壓力高于除氧器的汽側壓力，水汽兩側的壓差△P作用在噴嘴上，使凝結水在噴嘴中噴出，呈現一個圓錐形水膜進入噴霧除氧段空間，在這個空間中逆向流動的過熱蒸汽與圓錐形水膜充分接觸，迅速把凝結水加熱到除氧器壓力下的飽和溫度，絕大部分的非冷凝氣體均在噴霧除氧段中被除去。穿過噴霧除氧空間的凝結水噴灑在淋水盤箱上的布水槽鋼中，布水槽鋼均勻地將水分配給淋水盤箱。淋水盤箱由多層一排排的小槽鋼上下交錯布置而成，凝結水從上層的槽鋼兩側分別流入下層的槽鋼中一層層地交錯流下去，使凝結水在淋水盤中有足夠停留時間且與蒸汽接觸使熱交換面積達到最大值。流經淋水盤箱的凝結水不斷再沸騰，凝結水中剩余的非冷凝氣體在淋水盤箱中被進一步去除，使凝結水中含氧量達到要求，故該段稱為深度除氧段。在噴霧除氧段和深度除氧段中被除去的非冷凝氣體均通過除氧器上部設置的8根排氣管排向凝汽器或大氣。

2.3 給水除氧器系統熱力除氧原理

熱力除氧原理建立亨利定律和道爾頓定律基礎上。

2.3.1 亨利（Herry）定律

亨利定律反映了氣體的溶解和離析規律。氣體溶于水和自水中離析出來是個動態過程，當處于動態平衡時，單位體積中溶解的氣體量維持恒定，其值與水面上該氣體的分壓力成正比。

顯然在非平衡狀態下，若水面上某氣體的實際分壓力低于水中溶解氣體所對應的平衡狀態壓力，則該氣體就會在不平衡壓差△P作用下自水中離析出來，直至達到平衡狀態時為止。反之，將會發生該氣體繼續溶于水中的過程。如果能使水面上某氣體的實際分壓力為零，在不平衡壓差作用下就可把該氣體從水中完全除掉，這就是物理除氧方法的基本原理。因此，除氧的關鍵是降低水面上氧的分壓力。

2.3.2 道爾頓（Dalton）分壓定律

道爾頓分壓定律指出混合氣體全壓力等于各組成氣體分壓力之和。對除氧器而言，有Pd=Ps+Pa。

其中：Pd，Ps，Pa分別為除氧器中混和氣體總壓力，蒸汽分壓力，空氣分壓力。

給水定壓加熱時，隨著水的蒸發過程不斷加強，水面上的水蒸汽的分壓力逐步加大，相應其它氣體的分壓將不斷減小。當把水加熱至飽和溫度時，水蒸汽的分壓力實際上就等于水面上的全壓力，其它氣體的分壓力就會趨近于零，從而創造了將水中溶解的氣體全部除去的條件。

2.3.3 運行中的傳熱和傳質要求

在正常運行的過程中，熱力除氧過程必須同時滿足傳熱和傳質兩方面的要求。

1）傳熱要求

傳熱要求，即在不同負荷下，都應將水加熱至相應壓力下的飽和溫度，因為即使是微量的加熱不足，水中的含氧量都會達不到除氧的指標。由傳熱方程Q=KAΔt可知，傳熱量Q與傳熱系數K、傳熱面積A、傳熱溫差Δt有關，為此，要創造盡可能大的汽水接觸面積和足夠的溫差，才能保證加熱任務的迅速完成。圖1給出了水中殘余含氧量與加熱溫度不足的關系曲線。

設計除氧溫度t

圖1

2）傳質要求

傳質要求即創造氣體離析出水面的足夠動力和面積。根據傳質理論，由式G=KAΔP可知，氣體從水中離析出來的量G與傳質系數K、傳質面積A和傳質不平衡壓差ΔP有關，ΔP<0是氣體逸出水面的動力。水加熱到飽和溫度雖創造了負的不平衡壓差，但實際傳質的徹底完成還應該注意及時排除自水中逸出的氣體，否則水面上氣體分壓會增高，導致ΔP減小，出現返氧現象。除氧器頂部的排氣管，就是用來及時排出從給水中離析出的氣體，以此來保證除氧效果。

3 熱力除氧器的熱平衡和自生沸騰

3.1 除氧器熱力平衡計算

圖2 3#高壓加熱器與除氧器的局部熱力系統

圖2所示為三號高壓加熱器H3與一臺除氧器（H4）的局部熱力系統。圖上標明有關汽參數的符號。采用相對量計算。

其物質平衡式為：

？琢fw=？琢4+？琢d3+？琢1v+？琢sg+？琢f+？琢c4（1）

式中，左邊衛給水流量；等號右邊自左至右各項分別代表除氧器加熱抽汽、3號高壓加熱器疏水、閥桿泄漏、軸封泄漏、排污擴容器蒸汽及進入除氧器的主凝結水的相對流量。

3.2 除氧器的自生沸騰現象及其預防措施

除氧器自身沸騰時，除氧器的加熱蒸汽管上的抽汽逆止閥關閉，使除氧器進汽室停滯，破壞了汽水逆向流動，除氧惡化，余氣的工質損失及熱量損失加大，故不允許自生沸騰現象發生。

為防止發生自生沸騰·可將一些輔助汽水流量如軸封漏汽，閥桿漏氣、或某些疏水改為引至其它較合適的加熱器：也可設置高加疏水冷卻器，降低其燴值后再引入除氧器；還可通過提高除氧器的工作壓力來減少高壓加熱器的數目，使其疏水量、疏水比焓降低。正是因為這個原因，高參數以上的汽輪機組，必須配用高壓除氧器，既避免了除氧器的自生沸騰又減少了高壓加熱器的數目，節約鋼材耗量和初投資。采用高壓除氧器，其飽和水溫度提高，當高壓加熱器事故停用，進入蒸汽發生器的給水溫度不會過低；而且飽和水溫度提高，能促進氣體自水中離析，有利于改善除氧效果。

當然，采用高壓除氧器，給水泵承受的水溫提高了。增加給水泵投資；為防止給水泵汽蝕還需較高的靜正水頭，為此除氧器要布置在較高的位置，使主廠房土建費用等增加。至于除氧器壓力的具體選擇，需配合汽輪機的設計和除氧器運行方式，通過技術經濟比較確定。

4 除氧器定壓運行和滑壓運行原理及問題剖析

（a）定壓運行 （b）滑壓運行

圖3 除氧器的蒸汽連接系統

4.1 除氧器定壓運行

這種運行方式下，除氧器內壓力維持不變，供給除氧器的抽汽壓力高于除氧器的額定工作壓力，經壓力調節閥節流調整到所需壓力當汽輪機負荷下降到原拍汽壓力不足以滿足要求時，由高一級抽汽供汽。這種運行方式存在節流損失，低負荷時要切換到高一級抽汽，經濟性差，故日趨淘汰。

4.2 除氧器的滑壓運行

除氧器滑壓運行指除氧器工作壓力隨汽輪機負荷變化而變動的運行方式。由于不需維持恒定的抽汽壓力，抽汽管道上不需調節閥，但為防止超壓需添置卸壓設備。由于克服了定壓運行時的節流損失，滑壓運行下的經濟性優于定壓運行。

圖4 除氧器定壓運行和滑壓運行經濟性比較

圖4表示了除氧器在兩種運行方式下的熱經濟性比較曲線·圖中 ？駐？濁為滑壓運行時效率？濁v與定壓運行時效率？濁c的相對差，即？駐？濁=■。當機組負荷從100%開始下降時，抽汽壓力隨著降低，定壓除氧器的節流損失相應減小，？駐？濁變小，使曲線隨機組負荷的降低而下降。當機組負荷繼續下降時，該級抽汽壓力已不能滿足定壓運行要求而切換至高一級抽汽。由于原級抽汽的停用，回熱系統的經濟勝顯著下降，圖上表示出此時？駐？濁突然增大。以后的曲線下降則是這種影響的比重逐漸減小所致。可以看出，除氧器滑壓運行的熱經濟性效益更突出地表現存一低負荷時。我國600Mw機組的設計計算也表明，在額定負荷下，滑壓運行較定壓運行可提高熱效率0.12%：在70%額定負荷以下情況下可提高熱效率0.3%-0.5%。可見采用滑壓除氧運行可以在系統不復雜的情況下取得明顯的經濟效益。

除氧器滑壓運行的問題是，在變工況下除氧器內水溫度化滯后于壓力變化，在負荷驟升時，壓力升高較水溫升高快，致使原來的飽和狀態遭到破壞，形成水過冷，已經從水中離析出來的氣體又會重新溶于水中，出現“返氧”，現象，造成除氧效果下降，此時給水泵的運行，卻因水溫升高滯后于壓力升高而變得更為安全；負荷驟降時，除氧器內壓力下降，容易使下游的給水泵發生汽蝕。因而，只有解決保證變工況下除氧器除氧效果和給水泵不發生汽蝕兩個問題，才能實現除氧器的滑壓運行。

對于負荷驟升時除氧效果惡化問題1采用給水箱內設置再沸騰裝置解決，即在除氧水箱水面以下通蒸汽鼓泡，如前面介紹的我國大亞灣核電廠除氧水箱中的耙管設計，正是起到保證水處于沸騰狀態，并進一步減低出水的含氧量的作用。運行實踐表明，這種設計除氧效果甚佳。

下面討論在汽輪機負荷驟降的過程中防止給水泵發生汽蝕的問題。

4.2.1 不發生汽蝕的條件

給水泵最危險工況是汽輪機從滿負荷下全甩負荷。這時除氧器的壓力下降最快，短時間內從額定值降到大氣壓，除氧器的抽汽流量也驟降至零。為安全起見，對于滑壓運行除氧器的分析，都以甩全負荷工況來考慮。

（a）系統圖；（b）瞬態過程

進入瞬態過程后，由于除氧器內水溫的變化滯后于壓力的變化，而泵入口水溫的變化（上圖中的bdf）又滯后于除氧器內水溫的變化（上圖中的bdf），于是出現Pv>Pde，△H>0，由于假定中△h不變，因此△h-△H值下降使給水泵運行的安全性降低，但只要△h-△H>0泵仍不會發生汽蝕；若出現△h<△H（即上圖中cdec區域），泵就發生汽蝕。

由上圖可見，瞬態過程中△H的變化經歷了由小到大，達到最大值后又從大到小的過程。前一段表現由于給水泵吸入管中水容積造成泵入口水溫尚未下降的滯后時間T內，這階段pv保持不變（即上圖中平行于時間軸的線段bcd），而Pde在下降，所以△H增大，到T時刻，除氧器內閃蒸效應形成的冷水到達泵入口時，△H到最大；此后，閃蒸造成的效應使進入泵的水溫下降，所以Pv下降，直至瞬變結束。當進入到△h-△H>0時回到安全區，因此，只要滿足在瞬變中△H最大值<或=△h，就能確保瞬態過程中給水泵不發生汽蝕。△H最大值發生的時間由給水泵吸入管容積和給水泵流量確定。

4.2.2 除氧器滑壓運行下防止給水泵汽蝕的措施

從上述分析可知，除氧器滑壓運行時防止給水泵汽蝕的原則是：建立比定壓運行除氧器更大的△h，以克服瞬態過程中出現的△H正值：同時設法減小△Hmax，以確保△h>△Hmax，具體措施如下：

（1）提高除氧器安裝高度.增大凈下汲入壓頭；還要加大給水泵汲水管的直徑，減小阻力損失.

（2）設置低轉速的前置給水泵，提高△h。除增大安裝高度H和采用大管徑的吸入管以減小hw外，就是選擇必需汽蝕余量小的泵。大型機組一般采用高轉速的給水泵，其必需汽蝕余量比低轉速泵的高很多，因此除氧器需要很大的安裝高度，若設置低速的前置給水泵，比單純增加H更合理，我國秦山核電廠給水泵配有前置升壓泵，除氧器布置在14.5m高度即可防止給水泵在瞬態工況下的汽蝕；若不采用前置升壓泵，使用國產5000r/min的給水泵，因必需汽蝕余量大，除氧器安裝高度要20m。

（3）適當增大除氧水箱容積。在負荷驟降的瞬態過程中，除氧水箱中水的閃蒸對于壓力下降起著一定緩解作用，可減小△Hmax。

（4）采用向除氧水箱的排放蒸汽.在發生負荷驟降的瞬態過程中，多余的部分主蒸汽排放到除氧水箱，這樣既可以抑制除氧水箱壓力的陡降，又減少了凝汽器接受蒸汽排放的負荷。排放蒸汽受除氧水箱壓力控制系統控制。我國大亞灣核電廠向除氧水箱蒸汽排放能力可達額定主蒸汽流量的12.4%。（目前秦山二廠的一二號機組未采取這種措施。）

5 秦山二廠除氧器系統描述

秦山600MW機組采用4200t/h臥式噴霧淋水盤式除氧器，由除氧器和給水箱兩部分組成。除氧器和給水箱之間通過四根管道相通，中間兩根φ900×25的管道為除氧器的出水管，用來把除過氧的凝結水送進給水箱。另外兩根φ800×25的管道為蒸汽聯通管，用以平衡除氧器和給水箱之間的工作壓力。

5.1 與凝結水和給水的連接

除氧器系統接受來自3#低壓加熱器的凝結水，通過一個逆止閥ADG006VL后分為兩路由除氧器頂部進入除氧器進行熱力除氧，經過除氧的水流入給水箱，再通過給水箱底部的三根下降管分別送至三臺給水泵的增壓泵入口。給水通過給水泵后，一部分給水流量可通過給水泵的引漏管線返回除氧器的給水箱。

5.2 與加熱蒸汽的連接

除氧器總共有三路加熱蒸汽，在機組正常運行時，除氧器所需的加熱蒸汽，由汽輪機低壓缸的抽汽供給。在汽機起動前，由輔助鍋爐提供的輔助蒸汽對除氧器給水箱及其存水進行預熱和除氧。當主蒸汽管道暖管結束，開啟主蒸汽隔離閥后，改用主蒸汽對除氧器給水箱及其存水進行加熱和除氧，直至除氧器抽汽逆止閥開啟定壓運行方式結束后。

5.3 除氧器的排氣

除氧器的排氣是通過除氧器頂部的八根φ60×3放氣管，這樣可使除氧器各部放氣量均勻。這八根放氣管匯集后分為三路，一路在凝汽器真空已建立的情況下通過一個電動閥ADG041VV和一個常開的手動隔離閥ADG037VV排往凝汽器。第二路在凝汽器真空低低時，通過一個電動閥ADG042VV和一個常開的手動隔離閥ADG043VV排往大氣。第三路通過一個常閉的手動隔離閥ADG038VV通向大氣，此路基本已不用。

5.4 除氧器循環泵系統

我廠除氧器設有一套除氧循環泵系統。本系統的功能包括：

（1）在對除氧器中存水進行初始升溫時，將除氧器內的水用泵抽出，再送入除氧器內反復加熱除氧；

（2）在對除氧器中存水進行初始升溫時，均勻除氧器水箱中各處的水溫；

（3）通過向除氧器循環泵出口加聯胺或氨，調整除氧器水箱中水的含氧量和pH值；

（4）為高壓加熱器水側進行充水和升溫。

在除氧器系統初始升溫之前，就應該啟動除氧器循環泵，并保持運行，在反應堆功率到2%負荷以上，蒸汽發生器由輔助給水切換至主給水供水后，凝結水開始向除氧器水箱進水，就可以停止該泵。

5.5 除氧器的放水系統

除氧器給水箱上共有四根放水管線。其中兩根φ325×8的管線為溢流管，各有一個溢流閥ADG019VL、ADG020VL，這兩個閥門在除氧器水位高高時自動開啟，將水排放至凝汽器，在除氧器水位高信號消失時自動關閉。

一根φ273×7的管道上接有一個電動隔離閥ADG021VL，在除氧器水位高信號出現時，允許操縱員在主控室手動開啟該閥門進行放水至凝汽器，在除氧器水位高信號消失時自動關閉。

還有一根φ219×6的管道上接有一個手動隔離閥ADG032VL，用以將水排放至地溝。

5.6 除氧器和其水箱上的安全閥

除氧器上有兩只安全閥ADG077VV、ADG078VV，其開啟整定值為0.45Mpa.a。除氧器水箱共有六只安全閥，其中ADG073VV、ADG074VV的開啟整定值為0.40Mpa.a，另外四只ADG071VV、ADG072VV、ADG075VV、ADG076VV的開啟整定值為0.45Mpa.a。這些安全閥的作用是保證除氧器在設計壓力下運行。

5.7 與其它系統的接口

1）與高壓加熱器系統（AHP）的接口

除了上面提到的為高加水側充水和升溫的接口外，5A高壓加熱器和5B高壓加熱器的正常疏水管線分別從除氧器的兩端進入除氧器。其上主要各有一個正常疏水調節閥ADG012VL、ADG013VL，在正常運行時，根據5#高壓加熱器的水位來調節這兩個閥門，當出現除氧器水位高高高、除氧器水位高高、對應列的高加解列和對應列高加的出入口閥門未全開信號時，ADG012VL、ADG013VL關閉。對應的5#高加疏水切至緊急疏水管線去。

正常運行時高加殼側不凝結氣體的正常排氣管線也接至除氧器，然后再將這些不凝結氣體排至凝汽器。在凝汽器真空被破壞后，應注意隔離這些管線。

2）與蒸汽轉換系統（STR）的接口。

蒸汽轉換系統來的疏水通過氣動調節閥ADG035VL進入除氧器。該閥正常處于自動狀態，當除氧器水位高高高時，該閥門關閉，蒸汽轉換系統的疏水切換至凝汽器。

3）與蒸汽發生器排污系統（APG）的接口。

蒸汽發生器排污系統的再生式熱交換器的冷卻水是取自凝結水泵出口母管，最后回到除氧器的。當除氧器水位高高時，關閉其回水管線上的電動閥ADG033VL，將會導致蒸汽發生器排污系統的再生式熱交換器不可用。

4）與化學加藥系統（SIR）和化學取樣系統（SIT）的接口。

本系統在三根下降管上各有兩根加藥管和一根取樣管，在除氧器循環泵的出口也分別有兩根加藥管和一根取樣管，兩根加藥管分別向除氧器的存水中加入聯胺和氨水，用來調節給水中的含氧量和PH值。取樣管將給水引至化學取樣系統后，對給水中溶解氧和PH值進行檢測。

5）與氮氣供應系統（RAZ）的接口。

從氮氣供應系統來的管線可通過ADG02VZ進入除氧器，對除氧器進行保養。在除氧器給水箱上也有兩根可以充氮的管線，分別有一個隔離閥ADG230VZ和ADG231VZ，但沒有接到氮氣供應系統的管網，在需要時，可加臨時接管。

6 除氧器系統的控制

6.1 除氧器系統的水位控制

除氧器水箱要求保持定水位運行，即水位整定值與負荷大小無關，在汽機負荷在0～100%Pn范圍內，除氧器水位始終維持在約水箱中心線以上550mm，主控顯示2150mm。水位控制的目的就是通過調節進入除氧器的凝結水流量來維持除氧器水位。

除氧器水箱的水位控制是通過除氧器水位調節系統來實現的。該系統設有兩個PI調節器，分別是水位調節器和流量調節器，可實現單沖量和三沖量調節。當給水流量低于額定流量的40%時，水位由單沖量調節回路控制，當給水流量達到額定流量的40%時，調節回路自動切換到三沖量調節，選為40%作為切換點綜合考慮了盡量擴大三沖量調節的負荷范圍和克服儀表測量不準確以及疏水的影響。

單沖量調節通過ADG001MN和ADG002MN取除氧器水位信號，在DCS中對這兩個信號進行校驗，取平均值作為水位實測信號，然后與設定值相比較得出偏差，再送至水位調節器進行比例積分， 得到驅動機構的動作信號去控制調節閥CEX026VL與CEX042VL。凝結水流量較小時，由小閥CEX042VL來調節，當凝結水流量較大時，由CEX026VL調節，此時CEX042VL保持全開狀態。

三沖量調節除了除氧器水位信號外，增加了給水流量信號和凝結水流量信號。增加這兩個信號的目的是因為除氧器水箱的水容積很大，在瞬態工況下，除氧器水位的變化也是極其緩慢的，液位具有很強的滯后性的特點，這時如果仍然采用單沖量調節不能滿足水位控制快速響應的要求，同時由于液位調節滯后會導致凝結水流量的快速增加引起除氧器壓力下降，從而影響到除氧效果。

給水流量信號取自蒸汽發生器兩根供水管線上的流量，在DCS中對這兩個信號進行校驗，取兩值之和作為除氧器送出的流量。凝結水流量信號取自3#低加出口到除氧器的總凝結水流量ABP002MD，考慮到進除氧器的水量除了這部分流量外，還包括從5#高加來的疏水，APG系統再生熱交換器的冷卻水和STR系統蒸汽轉換器的疏水，根據設計院提供的汽機熱力特性，在DCS中將測得的凝結水流量乘以1.5873即反映了包括疏水量在內的進入除氧器的總水量。這樣可得到除氧器的進出水量之間的偏差，與液位偏差求和后送至流量調節器，經過比例積分， 得到三沖量下的驅動機構動作信號，去控制調節閥CEX026VL與CEX042VL的開度。

6.2 除氧器系統的壓力控制

除氧器系統的壓力控制目的是維持除氧器中的壓力，使除氧器中的水在機組的不同狀態下始終保持在飽和態，以實現充分除氧，同時保證主給水泵入口有一定的吸入壓頭，以防主給水泵汽蝕。

除氧器系統有定壓運行和滑壓運行兩種方式。在汽機未啟動或汽輪機抽汽壓力未達到除氧器供汽壓力要求時，除氧器通過輔助汽源（輔助蒸汽或主蒸汽）來維持壓力。壓力測量值由ADG006MP與ADG009MP測出，在DCS中取平均值后，與整定值0.147Mpa.abs比較，二者的偏送PI調節器，調節器輸出控制除氧器輔助汽源入口調節閥ADG031VV開度使輔助汽源進入除氧器，保持除氧器壓力為0.147Mpa.abs。當汽輪機抽汽壓力足夠頂開抽汽逆止閥而維持除氧器壓力時，除氧器運行方式自動轉入滑壓運行，除氧器壓力隨負荷變化而變化。此時由除氧器壓力高高信號或汽機負荷高于整定值信號關閉除氧器輔助汽源入口調節閥ADG031VV。在運行過程中，汽機甩負荷致使抽汽壓力不足或OPC動作使抽汽逆止閥快速關閉，都有可能使除氧器壓力低于0.147Mpa.abs，若發生這種情況，輔助汽源入口調節閥ADG031VV就會開啟，維持除氧器內壓力在0.147Mpa.abs。下表所列為除氧器系統從定壓運行向滑壓運行切換時的參數。

表1 除氧器系統定壓運行切至滑壓運行時參數表

除氧器通過這兩種運行方式，保證了汽輪機在負荷驟變時穩定的除氧效果和給水泵的安全運轉，同時保證了除氧器在高負荷時的回熱經濟性。

7 我廠除氧器定壓運行和滑壓運行的歷史問題（舉例）

206大修期間對2ADG101VV進行改造，由原先的背壓式調節閥改為PLC控制調節，但據閥門再鑒定及管線投運后經驗發現該閥存在自動調節性能不好，易導致閥后超壓以及當閥門前后壓差過大時，閥門容易卡住不能動的問題。10年12月19日2#機組小修期間對2ADG101VV進行了解體檢查，解體后發現閥門卡澀的原因為閥芯和閥籠的間隙太小所致，重新對閥芯和閥籠的間隙進行調整后，機械在線對閥門進行了調試：在除氧器恒壓運行模式，2ADG101VV置于自動，2ADG127VV已全開的情況下，閥后壓力能夠穩定在0.8Mpa。但當除氧器進行滑壓運行模式后，2ADG101VV全關以后，閥后壓力依然存在超壓，儀控重新調整定位器后閥門仍然無法關嚴。為防止正常運行期間管線超壓導致安全閥動作，在正常備用狀態時2ADG127VV處于全關狀態，2ADG101VV處于手動40%開度狀態。據此制定了相應的FOI，確保在發生機組瞬態（如停機不停堆工況等）時除氧器的壓力控制完好。

8 結束語

主給水除氧器系統直接影響到整個機組的安全和經濟運行，其汽水接口較多，在除氧器運行時必須防止排氣帶水和除氧器振動等問題。對于運行人員不僅要熟悉其不同工況下的系統狀態和參數，而且要加強現場設備的監護和反饋，以保證除氧器系統的長期穩定運行。

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